RICHARD WEIR y CARL NELSON

 

Patente US 7,033,406                25 de abril 2006                     Inventors: Richard Weir yCarl Nelson

 

UNIDAD DE ALMACENAMIENTO DE ENERGÍA ELÉCTRICO QUE UTILIZA TECNOLOGÍAS DE CIRCUITO

INTEGRADO Y DE CERÁMICA PARA REEMPLAZO DE BATERÍAS ELECTROQUÍMICAS

 

 

Esta patente muestra un método de almacenamiento eléctrico que es presunto para impulsar un coche eléctrico para un viaje de 500 millas en un precio que toma sólo cinco minutos para completar. Este documento es una copia muy ligeramente expresada con otras palabras del original. Ha sido indicado por Mike Furness que mientras un cinco minuto recargan es factible, no es práctico, pidiendo cables con un diámetro de seis pulgadas. También, el concepto de recargar estaciones tan sugirió es también bastante improbable como el suministro eléctrico necesario rivalizaría con el de una central eléctrica. Sin embargo, si el tiempo de cobro fue ampliado al tiempo de la noche, entonces esto permitiría la variedad de conducción sustancial durante el tiempo de día.

 

 

EXTRACTO

Una Unidad de Almacenamiento de energía eléctrico (EESU) tiene como un material de base un bario alto-permittivity, modificado por composición titanate polvo de cerámica. Este polvo es doble cubierto de la primera capa que es el óxido de aluminio y el segundo magnesio de calcio de capa aluminosilicate cristal. Los componentes del EESU son fabricados con el uso de técnicas de fabricación de cerámica clásicas que incluyen la imprenta de pantalla que alterna multicapas de electrodos de níquel y bario modificado por composición alto-permittivity titanate polvo, sinterización a un cerrar-poro cuerpo poroso, seguido del apretamiento caliente-isostatic a un cuerpo sin vacío. Los componentes son configurados en una serie de múltiples capas con el uso de una técnica de soldar-golpe como la tecnología de permiso para proporcionar una configuración paralela de componentes que tiene la capacidad de almacenar la energía eléctrica en la variedad de 52 kWH. El peso total de un EESU con esta variedad del almacenamiento de energía eléctrico es aproximadamente 336 libras.

 

 

FONDO DE LA INVENCIÓN

 

1. Campo de la Invención

Esta invención está relacionada generalmente con dispositivos de almacenamiento de energía, y está relacionada más en particular con componentes de cerámica altos-permittivity utilizados en una configuración de serie para la aplicación en dispositivos de almacenamiento de energía eléctrica altos extremos.

 

 

2. Descripción del Arte Relevante

El motor de combustión interno los vehículos impulsados (ICE) tiene como sus fuentes de energía eléctricas un sistema de batería y generador. Este sistema eléctrico impulsa a los accesorios de vehículo, que incluyen la radio, luces, calefacción, y aire acondicionado. El generador es conducido por un cinturón y sistema de polea y un poco de su poder también es usado para recargar la batería cuando el ICE está en la operación. La batería al principio proporciona el poder eléctrico requerido de hacer funcionar un motor eléctrico que es usado para girar el ICE durante la operación inicial y el sistema de ignición. 

 

Las baterías más comunes en el uso hoy son:

Ácido de plomo inundado,

Ácido de plomo de gel sellado,

Cadmio de níquel (Ni-canalla),

Metal de Níquel Hydride (NiMH), y

Zinc de níquel (Ni-Z).  

 

Las referencias en el sujeto de baterías electrolchemical incluyen lo siguiente:

Guardian, Inc., "Product Specification": Feb. 2, 2001;

K. A. Nishimura, "NiCd Battery", Science Electronics FAQ V1.00: Nov. 20, 1996;

Ovonics, Inc., "Product Data Sheet": no date;

Evercel, Inc., "Battery Data Sheet—Model 100": no date;

S. R. Ovshinsky et al., "Ovonics NiMH Batteries: The Enabling Technology for Heavy-Duty Electrical and Hybrid Electric Vehicles", Ovonics publication 2000-01-3108: Nov. 5, 1999;

B. Dickinson et al., "Issues and Benefits with Fast Charging Industrial Batteries", AeroVeronment, Inc. article: no date.

 

Cada tipo específico de la batería tiene características, que lo hacen cualquiera más o menos deseable de usar en una aplicación específica. El coste es siempre un factor principal y la batería NiMH encabeza la lista en el precio con la batería de plomo inundada que es el más barato. El Evercel fabrica la batería Ni-Z y por un proceso patentado, con la reclamación de tener la proporción de poder por libra más alta de cualquier batería. Ver la Mesa 1 abajo para comparaciones entre varias baterías. Lo que es perdido en la traducción de coste es el hecho que las baterías NiMH ceden casi dos veces la interpretación (densidad de energía por peso de la batería) que hacen baterías de plomo convencionales. Un inconveniente principal a la batería NiMH es el precio de autodescarga muy alto aproximadamente de 5 % a 10 % por día. Este haría la batería inútil en unas semanas. La batería de Ni-canalla y la batería de plomo también tienen la autodescarga pero esto está en la variedad aproximadamente de 1 % por día y ambos contienen materiales arriesgados como el cadmio ácido o muy tóxico. El Ni-Z y las baterías NiMH contienen el hidróxido de potasio y este electrólito en concentraciones moderadas y altas es muy cáustico y causará quemaduras severas a tejido y corrosión a muchos metales como beryllium, magnesio, aluminio, zinc, y lata.

 

Otro factor que debe ser considerado haciendo una comparación de batería es el tiempo recargar. Las baterías de plomo requieren que un muy largo recargue el período, no menos de 6 a 8 horas. Las baterías de plomo, debido a su maquillaje químico, no pueden sostener la corriente alta o el voltaje continuamente durante el cobro. El plomo platea dentro del calor de batería rápidamente y chulo muy despacio. Demasiado calor causa una condición conocida como "gassing" donde el hidrógeno y los gases de oxígeno son liberados de la gorra de abertura de la batería.  Con el tiempo, el gassing reduce la eficacia de la batería y también aumenta la necesidad del mantenimiento de batería, es decir, requiriendo la adición de agua de ionizada o destilada periódica. Las baterías como el Ni-canalla y NiMH no son como susceptible para calentarse y pueden ser recargadas en menos tiempo, teniendo corriente alta en cuenta o cambios de voltaje que pueden traer la batería de un estado de 20 % de carga a un estado de 80 % del precio en sólo 20 minutos. El tiempo para recargar totalmente estas baterías puede ser más de una hora. Común a todas las baterías de día presentes es una vida finita, y si ellos son totalmente descargados y recargados en una base regular su vida es reducida bastante.

 

 

RESUMEN DE LA INVENCIÓN

De acuerdo con la encarnación preferida ilustrada, la invención presente proporciona una unidad de almacenamiento de energía eléctrico única que tiene la capacidad de almacenar cantidades altas extremas de la energía.

 

Un aspecto de la invención presente es que los materiales usados para producir la unidad de almacenamiento de energía, EESU, no son el explosivo, corrosivo, o arriesgado. El material de base, un bario modificado por composición calcinado alto-permittivity titanate polvo es un polvo inerte y es descrito en las referencias siguientes: S. A. Bruno, D. K. Swanson, y yo. Quemadura, J. Son Ceram. Soc. 76, 1233 (1993); P. Hansen, Estados Unidos. Acariciar. El No 6,078,494, publicado el 20 de junio de 2000.  El metal más rentable que puede ser usado para los caminos de conducción es el níquel. El níquel como un metal no es arriesgado y sólo se hace un problema si esto está en la solución como en la deposición de níquel electroless. Ninguno de los materiales EESU explotará siendo recargado o afectado. Así el EESU es un producto seguro cuando usado en vehículos eléctricos, autobuses, bicicletas, tractores, o cualquier dispositivo que es usado para el transporte o realizar el trabajo. También podría ser usado para almacenar el poder eléctrico generado de células voltaic solares u otras fuentes alternativas para aplicaciones residenciales, comerciales, o industriales. El EESU también permitirá el poder que hace un promedio de centrales eléctricas que utilizan SPVC o tecnología de viento y tendrá la capacidad de proporcionar esta función almacenando la energía eléctrica suficiente de modo que cuando el sol no es shinning o el viento no sople ellos pueden encontrar las exigencias de energía de sitios residenciales, comerciales, e industriales.

 

Otro aspecto de la invención presente es que las especificaciones de inicial de EESU no degradarán debido a ser totalmente descargado o recargado. El ciclismo profundo el EESU por la vida de cualquier producto comercial que puede usarlo no hará que las especificaciones EESU sean degradadas. El EESU también puede ser rápidamente cobrado sin dañar el material o reducir su vida. El tiempo de ciclo para cobrar totalmente 52 kWH EESU estaría en la variedad de 4 a 6 minutos con la refrigeración suficiente de los cables de alimentación y uniones.  Este y la capacidad de un banco de EESUs para almacenar energía suficiente de suministrar 400 vehículos eléctricos o más con un precio solo permitirán a estaciones de energía eléctricas que tienen los mismos rasgos que las estaciones de gasolina de día presentes para los coches de HIELO. El banco de EESUs almacenará la energía entregada a ello de la rejilla de alimentación para servicios auxiliares de día presente durante la noche cuando la demanda es baja y luego entregar la energía cuando la demanda golpea un pico. El banco de energía EESU culpará durante los tiempos máximos, pero en un precio que es suficiente para proporcionar un precio lleno del banco durante un período de 24 horas o menos. Este método del poder eléctrico que hace un promedio reduciría el número de centrales eléctricas de poder requeridas y la energía de cobro también podría venir de fuentes alternativas. Estas estaciones de entrega de energía eléctrica no tendrán los riesgos de la gasolina explosiva.

 

Aún otro aspecto de la invención presente es que la capa de magnesio de calcio y óxido de aluminio aluminosilicate cristal en el bario modificado por composición calcinado titanate polvo proporciona muchos rasgos de realce y capacidades industriales al material de base. Estos materiales de capa tienen la avería de alta tensión excepcional y cuando cubierto en el susodicho material aumentará el voltaje de avería de la cerámica comprendida de las partículas cubiertas de 3×106 V/cm del material de base no cubierto a alrededor 5×106 V/cm o más alto. La referencia siguiente indica la fuerza de avería dieléctrica en V/cm de tales materiales: J. Kuwata et al., "Propiedades Eléctricas de Películas delgadas de Óxido de Perovskite-tipo Listas por Chisporroteo de RF", Jpn. J. Appl. Phys., la Parte 1, 1985, 24 (Suppl. 24-2, Proc. Int. Encontrar. Ferroelectr., 6o), 413-15. Esta avería de muy alta tensión asiste en el permiso de EESU de cerámica de almacenar una cantidad grande de la energía debido a lo siguiente: energía almacenada E = CV2 / 2, Fórmula 1, como indicado en F. Chamusca et al., "Propiedades de capacitancia de Dieléctricos", Física de Universidad, Addison-Wesley Publishing Company, Inc: diciembre de 1957: pps 468-486, donde C es la capacitancia, V son el voltaje a través de los terminales EESU, y E es la energía almacenada. Este indica que la energía del EESU aumenta con el cuadrado del voltaje. Fig.1 indica que una doble serie de 2230 componentes de almacenamiento de energía 9 en una configuración paralela que contienen el bario modificado por composición calcinado titanate polvo. Totalmente el densified componentes de cerámica del este polvo cubierto de 100 unidades de Angstrom de óxido de aluminio como la primera capa 8 y unas 100 unidades de Angstrom de magnesio de calcio aluminosilicate cristal como la segunda capa 8 puede ser sin peligro cargado a 3500 V. El número de componentes usados en la doble serie depende de las exigencias de almacenamiento de energía eléctricas de la aplicación. Los componentes usados en la serie pueden variar de 2 a 10,000 o más. La capacitancia total de esta serie particular 9 es 31 F que permitirán que 52,220 W x h de la energía sean almacenados como sacado por la Fórmula 1.

 

Estas capas también asisten en bajar considerablemente la salida y el envejecimiento de componentes de cerámica comprendidos del bario modificado por composición calcinado titanate al polvo a un punto donde ellos no efectuarán la interpretación del EESU. De hecho, el precio de descarga de EESU de cerámica será inferior que 0.1 % por 30 días que es aproximadamente una orden de la magnitud más abajo que la mejor batería electroquímica.

 

Una ventaja significativa de la invención presente consiste en que el magnesio de calcio aluminosilicate capa de cristal asiste en la bajada de la sinterización y temperaturas hot-isostatic-pressing a 800OC. Esta temperatura inferior elimina la necesidad de usar el platino caro, el paladio, o la aleación de plata de paladio como el metal terminal. De hecho, esta temperatura está en una variedad segura que permite que el níquel sea usado, proporcionando una economía de costes principal en el gasto material y también uso de poder durante el proceso de hot-isostatic-pressing. También, ya que el cristal se hace fácilmente deformable y flowable en estas temperaturas a las que esto asistirá en quitar los vacíos del material EESU durante el proceso de hot-isostatic-pressing. El fabricante de tales sistemas es el Flow Autoclave Systems, Inc. Para este producto para ser acertado esto es el mandatario que todos los vacíos ser quitado para asistir en el contrato de un seguro que la avería de alta tensión puede ser obtenida. También, el método descrito en esta patente de cubrir el magnesio de calcio aluminosilicate cristal asegura que el hot-isostatic-pressed bario modificado por composición doble-cubierto titanate high-relative-permittivity capa es uniforme y homogéneo.

 

Aún otro aspecto de la invención presente es que cada componente del EESU es producido por capas múltiples que imprimen pantalla de electrodos de níquel con la proyección de la tinta del polvo de níquel. Intercalado entre electrodos de níquel son capas dieléctricas con la proyección de la tinta del bario modificado por composición calcinado alto-permittivity doble-cubierto calcinado titanate polvo. Una imprenta de pantalla dual independiente única y el sistema secante capa son usados para este procedimiento.  Cada tinta de proyección contiene resinas plásticas apropiadas, agentes tensoactivos, lubricantes, y solventes, causando rheology apropiado (el estudio de la deformación y el flujo de la materia) para la imprenta de pantalla. El número de estas capas puede variar según las exigencias de almacenamiento de energía eléctricas. Cada capa es secada antes de que la siguiente capa sea la pantalla imprimida. Cada capa de electrodo de níquel 12 es alternativamente preferentemente alineada a cada uno de dos lados opuestos del componente automáticamente durante este proceso como indicado en Fig.2.  Estas capas son la pantalla imprimida el uno encima del otro en una manera continua. Cuando el número especificado de capas es conseguido, las capas componentes son horneadas entonces para obtener por adelante secando la fuerza de manejo suficiente del cuerpo plástico verde. Entonces la serie es cortada en componentes individuales a los tamaños especificados.

 

 

O bien, el polvo dieléctrico está listo mezclándose con carpetas plásticas, agentes tensoactivos, lubricantes, y solventes para obtener una mezcla con rheology apropiado para la cinta echar. En la cinta echar, la mezcla de carpeta en polvo es sacada por la presión por una raja estrecha de la altura de abertura apropiada para el grosor deseado de la capa de cerámica plástica verde en un portador de cinta plástica móvil, conocido como una web de lámina de doctor coater. Después de secar, para desarrollar la fuerza de manejo suficiente de la capa de cerámica plástica verde, esta capa es pelada lejos del portador de cinta plástica.  La capa de cerámica plástica verde es cortada en hojas para encajar el marco que imprime pantalla en el cual el modelo de electrodo es aplicado con la tinta de níquel. Después de secar del modelo de electrodo, las hojas son apiladas y luego presionadas juntos para asegurar una laminación bien avalada. El laminado es cortado entonces en componentes de la forma deseada y tamaño.

 

 

 

Los componentes son tratados para pasos de sinterización y la carpeta-burnout. La temperatura de calorífero es despacio ramped hasta 350OC y sostenido durante un tiempo especificado. Esta calefacción es llevada a cabo por el período de varias horas para evitar cualquier agrietamiento y delaminación del cuerpo. Entonces la temperatura es ramped hasta 850OC y sostenido durante un tiempo especificado. Después de que este proceso es completado los componentes están correctamente listos entonces para isostatic caliente que presiona en 700OC y la presión especificada. Este proceso eliminará vacíos. Después de este proceso, los componentes son bebidos a lengüetadas por lado entonces en el lado de unión para exponer los electrodos de níquel preferentemente alineados 12. Entonces estos lados son bañados en la tinta del polvo de níquel que ha estado listo para tener rheology deseado. Entonces los conductores de lado de níquel 14 son bañados en la misma tinta y luego son sujetados con abrazaderas en cada lado de los componentes 15 que han sido bañados en la tinta de polvo de níquel. Los componentes son horneados entonces en 800OC durante 20 minutos para unir el níquel excluye a los componentes como indicado en  Fig.3. Los componentes son reunidos entonces en una serie de primer nivel,  Fig.3, con el uso del labrado apropiado y tecnología de soldar-golpe. Entonces las series de primer nivel son reunidas para formar una serie del segundo nivel,  Fig.4, apilando las primeras capas de serie el uno encima del otro en un modo preferente. Entonces el níquel excluye 18 son atados en cada lado de la segunda serie como indicado en  Fig.4. Entonces el EESU es embalado para formar su configuración de asamblea final.

 

 

Los rasgos de esta patente indican que EESU de cerámica, como indicado en la Mesa 1, supera la batería electroquímica en cada parámetro. Esta tecnología proporcionará la capacidad crítica de misión a muchas secciones de la industria de almacenamiento de energía.

 

TABLA 1

Los parámetros de cada tecnología para almacenar Hora de 52.2 kW-Hr de energía eléctrica

son indicados - (datos desde el febrero de 2001 de las hojas de especificación del fabricante).

 

 

NiMH

LA(Gel)

Ceramic EESU

Ni-Z

Peso (libras)

1,716

3,646

336

1,920

Volumen (cu. pulgada)

17,881

43,045

2,005

34,780

Precio de descarga

5 % en 30 días

1 % en 30 días

0.1 % en 30 días

1 % en 30 días

Cobro de tiempo (lleno)

1.5 horas

8.0 horas

3 to 6 minutos

1.5 horas

La vida redujo con el uso de ciclo profundo

moderado

alto

Ninguno

moderado

Materiales arriesgados

Ninguno

 

Este EESU tendrá el potencial para revolucionar el vehículo eléctrico (EV) industria, el almacenamiento y uso de la energía eléctrica generada de fuentes alternativas con el sistema de rejilla de utilidad presente como una fuente de reserva para sitios residenciales, comerciales, e industriales, y el punto de energía eléctrico de ventas a EVs. El EESU sustituirá la batería electroquímica en cualquiera de las aplicaciones que tienen que ver con las susodichas áreas comerciales o en cualquier área comercial donde sus rasgos son requeridos.

 

Los rasgos y las ventajas descritas en las especificaciones no son todos incluido, y en particular, muchos rasgos adicionales y las ventajas serán aparentes a una de la habilidad ordinaria en el arte en vista de la descripción, especificación y reclamaciones hechas aquí. Además, debería ser notado que la lengua usada en la especificación ha sido principalmente seleccionada para legibilidad y objetivos educacionales, y no puede haber sido seleccionada para delinear o circunscribir la materia inventiva, recurrir a las reclamaciones siendo necesarias de determinar tal materia inventiva.

 

 

BREVE DESCRIPCIÓN DE LOS DIBUJOS

 

Fig.1 indica un esquemático de 2320 componentes de almacenamiento de energía 9 conectado en la paralela con una capacitancia total de 31 Faradios. El voltaje de precio máximo 8 de 3500 V son indicados con el final de cátodo de los componentes de almacenamiento de energía 9 enganchado al sistema da buenos conocimientos 10.

 

 

 

Fig.2 es una vista lateral de corte transversal del componente de unidad de almacenamiento de energía eléctrico. Esta figura indica las capas alternadoras de capas de electrodo de níquel 12 y bario modificado por composición alto-permittivity titanate capas dieléctricas 11. Esta figura también indica el concepto que se alinea preferentemente de las capas de electrodo de níquel 12 de modo que cada capa de almacenamiento pueda ser conectada en la paralela.

 

 

 

Fig.3 es la vista lateral de una serie de capa sola que indica que el accesorio de componentes individuales 15 con el lado de níquel excluye 14 atado a dos cobre preferentemente alineado que conduce hojas 13.

 

 

 

 

Fig.4 es una vista lateral de una serie de doble capa con la serie de cobre que une las barras de níquel 16 atadura de las dos series vía los bordes de las hojas de conductor de cobre preferentemente alineadas 13. Esta figura indica el método de atar los componentes en una serie de múltiples capas para proporcionar el almacenamiento de energía requerido.

 

 

Referencia No

 Se refiere a este en los dibujos

8

Voltaje de máximo de sistema de 3500 V

9

2320 los componentes de almacenamiento de energía conectaron en la paralela con una capacitancia total de 31 Faradio

10

Tierra de sistema

11

Bario modificado por composición calcinado alto-permittivity titanate capas dieléctricas

12

Capas de electrodo de níquel preferentemente alineadas

13

Hojas de conductor de cobre

14

Barras de lado de níquel

15

Componentes

16

Serie de cobre que une barras de níquel

 

 

 

DESCRIPCIÓN DETALLADA DE LAS ENCARNACIONES PREFERIDAS

Fig.1, Fig.2, Fig.3, y Fig.4 de los dibujos y la descripción siguiente representan varias encarnaciones preferidas de la invención presente para objetivos de la ilustración sólo. Un experto en el arte reconocerá fácilmente de la discusión siguiente aquellas encarnaciones alternativas de las estructuras y métodos ilustrados aquí pueden ser empleadas sin marcharse de los principios de la invención descrita aquí. Mientras la invención será descrita junto con las encarnaciones preferidas, será entendido que ellos no son queridos para limitar la invención con aquellas encarnaciones. Al contrario, la invención es querida para cubrir alternativas, modificaciones, y equivalentes, que pueden ser incluidos dentro del espíritu y el alcance de la invención como definido por las reclamaciones.

 

La preparación del bario modificado por composición calcinado alto-permittivity titanate polvo que es usado para fabricar el EESU es explicada como sigue. Las sustancias químicas mojadas prepararon polvos de la pureza alta así como bario modificado por composición titanate con la distribución de tamaño de partícula estrecha han sido producidos con ventajas claras sobre aquellos preparados por la reacción transistorizada de mecánicamente variado, molido por pelota, y calcinó ingredientes en polvos. La uniformidad compositiva y la uniformidad de tamaño de partícula alcanzada con un polvo coprecipitated-listo son inmensamente superiores a esto con un polvo convencional listo. Las microestructuras de cerámica formada de estas sustancias químicas mojadas calcinadas se prepararon los polvos son uniformes en el grano ponen la talla y también puede causar el tamaño de grano más pequeño. Las propiedades eléctricas son mejoradas de modo que permittivities relativo más alto y aumentara las fuerzas de avería dieléctricas pueden ser obtenidas. La mejora adicional puede ser obtenida por la eliminación de vacíos dentro del cuerpo de cerámica sintered con el apretamiento de isostatic caliente subsecuente.

 

Los dieléctricos de High-relative-permittivity tienen problemas inherentes, a saber envejecimiento, fatiga, degradación, y decaimiento de las propiedades eléctricas, que limitan su aplicación. El uso de polvos cubiertos por superficie en los cuales la región superficial consiste de un o dos materiales diferentes en la composición de aquel del polvo vence estos problemas a condición de que las composiciones sean apropiadamente elegidas.

 

Entre cerámica, alumina [óxido de aluminio (Al2O3)], y entre gafas, magnesio de calcio aluminosilicate (CaO.MgO.Al2O3.SiO2) las gafas son los mejores dieléctricos en términos de tener las fuerzas de avería dieléctricas más altas y sellar las partículas en polvo dieléctricas high-relative-permittivity para eliminar o reducir considerablemente sus problemas inherentes.

 

Un cristal con una composición dada en temperaturas debajo de su variedad de temperatura de transición de cristal, que está en la vecindad de su temperatura de punto de tensión, está en una condición totalmente rígida, pero en temperaturas encima de esta variedad está en una condición de flujo viscoso, su viscosidad que se disminuye con el aumento de la temperatura. La aplicación de isostatic caliente que presiona a un cerrar-poro sintered cuerpo de cerámica poroso comprendido del grosor suficiente el polvo cubierto por cristal conducirá a vaciar la eliminación a condición de que el cristal esté en la condición de flujo viscoso donde es fácilmente deformable y capaz de fluir.

 

"Las sustancias químicas mojadas" bario modificado por composición y calcinado listo titanate polvo son en consecuencia cubiertas de estas capas de, primero, alumina, y segundo, un magnesio de calcio aluminosilicate cristal. Después de que la primera capa ha sido aplicada por medios mojados químicos, el polvo es calcinado en 1050OC convertir al precursor, nitrato de aluminio nonahydrate [Al(NO3)3.9H2O] a óxido de aluminio (corindón) [a-Al2O3].  Entonces la segunda capa es aplicada por medios mojados químicos con el uso de los precursores en las cantidades apropiadas de cada uno, y en el etanol absoluto (CH3CH2OH) como el solvente, mostrado en la mesa de acompañamiento. Después de secar, el polvo es calcinado en 500OC para convertir la mezcla de precursor a un magnesio de calcio aluminosilicate cristal. Es importante que la temperatura de calcinación no sea más alta que el punto de tensión de la composición de cristal seleccionada para prevenir mantenerse unido del polvo. La capa de cristal tiene la ventaja adicional de actuar como una ayuda de sinterización y permitir un considerablemente más abajo encendiendo la temperatura para la densificación del cuerpo de cerámica en particular durante el paso de hot-isostatic-pressing.

 

Otra ventaja significativa del magnesio de calcio aluminosilicate capa de cristal consiste en que la sinterización y las temperaturas de densificación son suficientemente bajadas para permitir el uso de electrodos de conductor de níquel en el lugar del platino caro convencional, paladio, o de aleación de plata de paladio.

 

Preparación del Bario Modificado por composición Calcinado Polvo de Titanate es Indicada por los Pasos de Proceso Siguientes.

 

Una solución de los precursores: Ba(NO3)2, Ca(NO3)2.4H2O, Nd(NO3)3.6H2O, Y(NO3)3.4H2O,

Mn(CH3COO)2.4H2O, ZrO(NO3)2, y [CH3CH(O—)COONH4]2Ti(OH)2, como seleccionado de la referencia; Sigma-Aldrich, Corp., "Guía de Productos químicos Finos y Equipo de Laboratorio", 2000-2001, en agua de ionizado calentado a 80OC s hecho en la cantidad proporcionada en el por ciento de peso para cada uno de los siete precursores como mostrado en la columna más derecha de Tabla 3. Una solución separada de (CH3)4NOH algo más que es requerido, como mostrado en Tabla 4, es hecho usando el agua de ionizado, sin el dióxido de carbono disuelto (CO2) y calentado a 80O-85OC.  Las dos soluciones son mezcladas bombeando las corrientes de ingrediente acaloradas simultáneamente por un mezclador de avión a reacción fluido coaxial. Una mezcla del polvo co-precipitado es producida y coleccionada en un buque ahogar. El polvo co-precipitado es fundido de nuevo en el buque ahogar en 90°-95° C. durante 12 horas y utilización luego filtrada, lavada de-ionised-water, y secado. O bien, el polvo puede ser coleccionado por la sedimentación centrífuga. Una ventaja de (CH3)4NOH cuando el reactivo bajo fuerte es que no hay ningún ión de elemento metálico residuals para quitar lavando de todos modos. Alguno residual (CH3)4NOH, como cualquier anión residual de los precursores, es inocuo, porque el retiro por volatilisation y descomposición ocurre durante el paso de calcinación. El polvo contenido en una bandeja de cristal de sílice o tubo es calcinado en 1050OC en el aire. O bien, una bandeja de cerámica alumina puede ser usada como el contenedor para el polvo durante la calcinación.

 

TABLA 2

Bario modificado por composición titanate con fracciones de átomo de elemento metálicas

dado para un resultado óptimo, como demostrado en la referencia: P. Hansen,

Estados Unidos. Acariciar. El No 6,078,494, publicado el 20 de enero de 2000.

Bario modificado por composición titanate con

fracciones de átomo de elemento metálicas como sigue:

 

Elemento Metálico

Fracción de Átomo

Peso atómico

Producto

Peso %

Ba

0.9575

137.327

131.49060

98.52855

Ca

0.0400

40.078

1.60312

1.20125

Nd

0.0025

144.240

0.36060

0.27020

Total:

1.0000

 

 

100.00000

 

 

 

 

 

Ti

0.8150

47.867

39.01161

69.92390

Zr

0.1800

91.224

16.42032

29.43157

Mn

0.0025

54.93085

0.13733

0.24614

Y

0.0025

88.90585

0.22226

0.39839

Total:

1.0000

 

 

100.00000

 

                                       

                                                                                           

 

               

TABLA 4

Cálculo de cantidad mínima de (CH3)4NOH

requerido para 100 g de la mezcla de precursor

 

Precursor

FW

Wt %

Wt %/FW

Multiplicador de base de reactivo

Mol de base requerida

Ba(NO3)2

261.34

48.09898

0.184048

2

0.368095

Ca(NO3)2.4H2O

236.15

1.81568

0.007689

2

0.015377

Nd(NO3)3.6H2O

438.35

0.21065

0.000481

3

0.001442

Y(NO3)3.4H2O

346.98

0.15300

0.000441

3

0.001323

Mn(CH3COO)2.4H2O

245.08

0.10806

0.000441

2

0.000882

ZrO(NO3)2

231.23

7.34097

0.031747

2

0.063495

[CH3CH(O—)COONH4]2Ti (OH)2

294.08

42.27266

0.143745

2

0.287491

 

Total:

100.00000

 

 

0.738105

Reactivo base fuerte

 

 

 

 

 

(CH3)4NOH

91.15

 

 

 

 

 

Nota:        El peso de (CH3)4NOH requerido es en consecuencia mínimo de

    (0.738105 mol) (91.15 g/mol) = 67.278 g para 100 g de la mezcla de precursor.                                         

    Tetramethylammonium hidróxido (CH3)4NOH es una base fuerte.

 

Capa de Óxido de Aluminio en Bario Modificado Calcinado Polvo de Titanate

 

Bario titanate BaTiO3

FW 233.19

d 6.080 g/cm3

Óxido de aluminio Al2O3

FW 101.96

d 3.980 g/cm3

 

 

Precursor, nitrato de aluminio nonahydrate, como seleccionado de la referencia: Sigma-Aldrich Corp., "Handbook of Fine Chemicals and Laboratory Equipment", 2000-2001. Al(NO3)3.9H2O FW 3.75.13

 

Para Óxido de Aluminio Calcinado (Al2O3) Capa de 100 Grosor de unidades de Angstrom en Calcinado Modificado Bario Polvo de Titanate  100 Angstrom units = 10-6 cm 1.0 m2 = 104 cm2

 

grosor de área de Al2O3 capa de volumen (104 cm2/g)(10-6 cm) = 10-2 cm3/g - - - de polvo calcinado

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

HERMANN PLAUSON

 

Patente US 1,540,998               9 de junio 1925               Inventor: Hermann Plauson

 

CONVERSIÓN DE ENERGÍA ELÉCTRICA ATMOSFÉRICA

 

 

Por favor note que este es un extracto expresado con otras palabras de esta patente. Esto describe en el detalle considerable, métodos diferentes para abstraer el poder eléctrico utilizable de sistemas aéreos pasivos. Él describe un sistema con la salida de 100 kilovatios como "un pequeño" sistema. 'Un sistema' tendrá muchas antenas separadas.

 

Esté ello conocido que, Hermann Plauson, sujeto Estonio, residiendo en Hamburgo, Alemania, he inventado ciertas mejoras nuevas y útiles de la Conversión de la Energía Eléctrica atmosférica, de la cual lo siguiente es una especificación.

 

Según esta invención, los gastos de la electricidad atmosférica no son directamente convertidos en la energía mecánica, y este forma la diferencia principal de invenciones anteriores, pero la electricidad estática que corre a la tierra por conductores aéreos en la forma de la corriente directa de la muy alta tensión y la fuerza bajo corriente es convertida en la energía electrodinámica en la forma de vibraciones de frecuencia altas. Muchas ventajas son así obtenidas y todas las desventajas evitadas.

 

La muy alta tensión de la electricidad estática de una fuerza corriente baja puede ser convertida por esta invención a voltajes más convenientes para objetivos técnicos y de la mayor fuerza corriente. Por el uso del recorrido oscilatorio cerrado es posible obtener ondas electromagnéticas de varias amplitudes y así aumentar el grado de resonancia de tal corriente. Tal resonancia permite que varios valores de la inductancia sean elegidos que, templando la resonancia entre un motor y el recorrido de transformador, permite el control de máquinas conducidas por este sistema. Adelante, tales corrientes tienen la propiedad de estar directamente disponible para varios usos, además de motores conductores, incluso iluminación, calentándose y uso en la electroquímica.

 

Adelante, con tales corrientes, una serie de aparato puede ser alimentada sin un suministro corriente directo por conductores y las corrientes de frecuencia altas electromagnéticas pueden ser convertidas por medio de motores especiales, adaptados para oscilaciones electromagnéticas, en la corriente alterna de la frecuencia baja o hasta en la alta tensión corriente directa.

 

 

DESCRIPCIÓN DE LOS DIBUJOS

 

Fig.1 es una figura explicativa

 

 

 

Fig.2 es una vista esquemática de la forma más simple.

 

 

 

 

Fig.3 muestra un método de convertir la energía eléctrica atmosférica en una forma conveniente para el uso con motores.

 

 

 

 

Fig.4 es un diagrama mostrando a la circuitería protectora.

 

 

 

Fig.5 es un diagrama de un arreglo para proporcionar el control

 

 

 

Fig.6 es un arreglo incluso un método de control

 

 

 

 

 

 

 

Fig.7 los espectáculos como el hueco de chispa puede ser ajustado

 

 

 

 

 

 

 

Fig.8 muestra una unión unipolar para el motor

 

 

Fig.9 muestra un sistema conectado débil conveniente para el uso con pequeños motores de poder

 

 

 

 

 

Fig.10, Fig.11 y Fig.12 muestre arreglos modificados

 

 

 

 

Fig.13  muestra una forma del enganche inductivo para el recorrido de motor

 

 

 

Fig.14 es una forma modificada de Fig.13 con el enganche inductivo.

 

 

 

 

 

Fig.15 es un arreglo con el motor no inductivo

 

 

 

Fig.16 es un arreglo con el enganche por el condensador.

 

 

 

 

Fig.17, Fig.18 y Fig.19 son diagramas mostrando a modificaciones adicionales

 

 

Fig.20 muestra una forma simple en la cual la red aérea es combinada con coleccionistas especiales

 

 

 

 

Fig.21 espectáculos diagramatically, un arreglo conveniente para coleccionar cantidades grandes de energía.

Fig.22 es un arreglo modificado que tiene dos anillos de coleccionistas

 

 

 

 

 

Fig.23 muestra las uniones para tres anillos de coleccionistas

 

 

Fig.24 muestra un globo que se reúne y el diagrama de su batería de condensadores

 

 

 

 

Fig.25 y Fig.26 muestre arreglos de globo de coleccionista modificados.

 

 

 

 

 

Fig.27 muestra un segundo método de unir a conductores para las antenas de globo.

 

 

Fig.28 muestra un método de autotransformador de la unión.

 

 

Fig.29 muestra la forma más simple de la construcción con el cátodo incandescente.

 

 

 

 

 

Fig.30 muestra una forma con un globo en forma de cigarro.

 

 

 

Fig.31 es un arreglo modificado.

 

 

 

 

Fig.32 muestra una forma con cátodo y electrodo encerrado en una cámara de vacío.

 

 

 

Fig.33 es una forma modificada de Fig.32

 

 

 

 

 

Fig.34 muestra que un arco enciende al coleccionista.

 

 

Fig.35 muestra tal arreglo para la corriente alterna

 

 

 

 

Fig.36 muestra a un coleccionista incandescente con la lámpara Nernst

 

 

Fig.37 muestra una forma con una llama de gas.

 

 

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Fig.1 ilustra un diagrama simple para convertir la electricidad estática en la energía dinámica de un número alto de oscilaciones. Por la claridad, se asume que una máquina Wimshurst es empleada y no una antena aérea. Los artículos 13 y 14 son peines para coleccionar la electricidad estática de la máquina de influencia. Los artículos 7 y 8 son electrodos que descargan chispa.  Los artículos 5 y 6 son condensadores, 9 es la cuerda primaria de bobina inductivo, 10 es la cuerda secundaria cuyos finales son 11 y 12. Cuando el disco de la máquina de influencia estática es hecho girar por medios mecánicos, los peines coleccionan las cargas eléctricas, un siendo positivo y una negativa y éstos cobran los condensadores 5 y 6 hasta que tal alta tensión sea desarrollada a través del hueco de chispa 7 - 8 que el hueco de chispa es brincado. Cuando el hueco de chispa forma un recorrido cerrado con condensadores 5 y 6, y resistencia inductiva 9, como es conocido, ondas de la frecuencia alta que las oscilaciones electromagnéticas pasarán en este recorrido.

 

La frecuencia alta de las oscilaciones producidas en el recorrido primario induce ondas de la misma frecuencia en el recorrido secundario. Así, en el recorrido primario, las oscilaciones electromagnéticas son formadas por la chispa y estas oscilaciones son mantenidas por gastos frescos de la electricidad estática.

 

Por apropiadamente seleccionando la proporción entre el número de vueltas en las cuerdas primarias y secundarias, en cuanto a una aplicación correcta de los coeficientes de resonancia (capacitancia, inductancia y resistencia) la alta tensión del recorrido primario puede ser apropiadamente convertida en un voltaje bajo salida corriente alta.

 

Cuando las descargas oscilatorias en el recorrido primario se hacen más débiles o se cesan completamente, los condensadores son cobrados otra vez por la electricidad estática hasta que el precio acumulado otra vez se estropee a través del hueco de chispa. Todo esto es repetido mientras la electricidad le es producida por la máquina estática por la aplicación de la energía mecánica.

 

 

Una forma elemental de la invención es mostrada en Fig.2 en que dos huecos de chispa en la paralela son usados, uno de los cuales puede ser llamado el hueco trabajador 7 mientras el segundo sirve como un dispositivo de seguridad para el voltaje de exceso y consiste en un número más grande de huecos de chispa que la sección trabajadora, los huecos arreglados en serie y sobre que tienden un puente los muy pequeños condensadores a1, b1, c1, que permiten el chispazo uniforme en la sección de seguridad.

 

1 es la antena aérea para coleccionar gastos de la electricidad atmosférica, 13 es la unión de la tierra de la segunda parte del hueco de chispa, 5 y 6 son condensadores y 9 es la primaria bobina cuerda. Cuando la electricidad atmosférica positiva procura combinarse con el precio de la tierra negativo vía 1 aéreo, este es prevenido por el hueco de aire entre los huecos de chispa. La resistencia del hueco de chispa 7 es inferior que aquel del juego de hueco de chispa de seguridad de tres huecos de chispa se unió en serie un que por consiguiente tiene tres veces mayor resistencia de aire.

 

Por lo tanto, mientras que la resistencia del hueco de chispa 7 no es sobrecargada, las descargas ocurren sólo por ello. Sin embargo, si el voltaje es aumentado por alguna influencia a tal nivel que podría ser peligroso para cobrar los condensadores 5 y 6, o para el aislamiento bobina de cuerdas 9 y 10, el juego de hueco de chispa de seguridad, si correctamente juego, descargará el voltaje directamente a la tierra sin poner en peligro la máquina. Sin este segundo arreglo de hueco de chispa, es imposible coleccionar y dar cantidades grandes disponibles de la energía eléctrica.

 

La acción de este recorrido de oscilación cerrado que consiste en el hueco de chispa 7, dos condensadores 5 y 6, primaria bobina 9 y bobina secundario 10, es exactamente el mismo como aquel de Fig.1 que usa una máquina Wimshurst, la única diferencia que es la provisión del hueco de chispa de seguridad. La frecuencia alta corriente alterna electromagnética puede ser dada un toque lejos por los conductores 11 y 12 para encender y calentar objetivos. Los motores especiales adaptados para trabajar con electricidad estática u oscilaciones de frecuencia altas pueden estar relacionados en 14 y 15.

 

 

Además del uso de huecos de chispa en la paralela, una segunda medida de la seguridad es también necesaria para tomar la corriente de este recorrido. Este es la introducción de electroimanes protectores o ahogando bobinas en el recorrido aéreo como mostrado por S en Fig.3.  Un electroimán solo que tiene un corazón de las laminaciones separadas posibles thinnest está relacionado con la antena. En caso de altas tensiones en la red aérea o en sitios donde hay tormentas frecuentes, varios imanes pueden estar relacionados en serie.

 

En caso de unidades grandes, varios imanes pueden ser empleados en la paralela o en serie paralela. Las cuerdas de estos electroimanes pueden estar simplemente relacionadas en serie con las antenas. En este caso, la cuerda preferentemente consiste en varios alambres paralelos delgados, que juntos, arregle el área enfadada seccional necesaria del alambre.  La cuerda puede ser hecha de cuerdas primarias y secundarias en la forma de un transformador. La cuerda primaria estará relacionada entonces en serie con la red aérea, y la cuerda secundaria más o menos se puso en cortocircuito por una resistencia de regulación o una inducción bobina. En el caso último es posible regular, hasta cierto punto, el efecto del ahogamiento bobinas. En el recorrido siguiente y diagramas constructivos, el estárter de electroimán aéreo bobina es indicado por un anillo simple S.

 

Fig.3 muestra el modo más simple de convertir la electricidad atmosférica en la energía de onda electromagnética por el uso de motores especiales adaptados para corrientes oscilatorias altas o gastos estáticos de la energía eléctrica. Mejoras recientes de motores para trabajar con energía estática y motores que trabajan por la resonancia, o sea, los grupos que tienen del recorrido asistente electromagnético templado dan este posible pero tal no forma la parte de la invención presente.

 

Un motor adaptado para funcionar con gastos estáticos, va a por la simplicidad, ser mostrado en los diagramas como dos semicírculos 1 y 2 y el rotor del motor por un M de toque (Fig.3).   A es una red aérea o aérea vertical. El S es el estárter de seguridad o el electroimán con bobina O como puede ser visto está relacionado con la antena A. Adyacente al electroimán S, el conductor aéreo es dividido en tres recorrido, recorrido 8 contener el hueco de chispa de seguridad, recorrido 7 contener el hueco de chispa trabajador, y luego un recorrido que contiene el terminal de estator 1, el rotor y terminal de estator 2 en que una unión es hecha al alambre de la tierra. Los dos huecos de chispa también están relacionados metallically con el alambre de la tierra. El método de trabajar en estos diagramas es como sigue:

 

La carga eléctrica atmosférica positiva coleccionada tiende a combinarse con la electricidad negativa (o electricidad de la tierra) relacionado vía el alambre de la tierra. Esto viaja a lo largo de la antena un por el electroimán S sin ser comprobado cuando esto fluye en la misma dirección que la corriente directa. Adelante, su progreso es detenido por dos huecos de chispa colocados en el camino y los condensadores de estator. Este precio de condensadores hasta su voltaje excede lo que tenía que brincar el hueco de chispa 7 cuando una chispa ocurre y un precio oscilatorio es obtenido vía el recorrido de oscilación cerrado que contiene el M de motor. El motor aquí forma la capacidad y la inductancia necesaria y la resistencia, que como es conocida, son necesarios para convertir la electricidad estática en la energía de onda electromagnética.

 

Las descargas son convertidas en la energía mecánica en motores especiales y no pueden alcanzar la red aérea debido al electroimán o estárter. Si, sin embargo, cuando una chispa ocurre en el hueco de chispa 7, una mayor cantidad de la electricidad atmosférica tiende a fluir a la tierra, entonces se induce un voltaje contrario en el electroimán, que es mayor el más rápidamente y fuertemente el flujo de los corrientes directo a la tierra es. Este voltaje contrario hace que el recorrido exponga una resistencia suficientemente alta para prevenir un cortocircuito entre la electricidad atmosférica y la tierra.

 

El recorrido que contiene el hueco de chispa 8, teniendo una longitud de onda diferente que no está en la resonancia con la frecuencia natural del motor, no pone en peligro el motor y sirve como la seguridad contra el voltaje de exceso, que, cuando los experimentos prácticos han mostrado, todavía puede levantarse en ciertos casos.

 

 

 

 

En Fig.4, el hueco de chispa 7 está relacionado a través de condensadores 5 y 6 del M de motor. Este arreglo proporciona la protección contra sobrevoltaje mejorada para el motor y esto da una excitación uniforme por el hueco de chispa 7.

 

 

 

 

Fig.5 muestra un arreglo para producir corrientes grandes que pueden ser usadas directas sin motores, proporcionar la calefacción y la iluminación. La diferencia principal aquí es que el hueco de chispa consiste en un disco en forma de estrella 7 que puede girar en su propio eje y es hecho girar por un motor frente a electrodos empotrados de manera similar 7a. Cuando los puntos separados de ventajas afrontan el uno al otro, las descargas ocurren, así formando un recorrido de oscilación con condensadores 5 y 6 e inductor 9. Es evidente que un motor también puede estar relacionado directamente con los finales de inductor 9.

 

 

 

 

Fig.6 los espectáculos como el recorrido de oscilación puede hacer unir un motor vía un inductor variable que se opone a cualquier voltaje de exceso que podría ser aplicado al motor. Cortando bobinas separado 9 (conectado inductivamente a la antena) en o, la acción inductiva en el motor puede ser más o menos aumentada, o la acción aérea variable puede ser ejercida en el recorrido de oscilación.

 

 

 

 

 

En Fig.7 el recorrido de oscilación está cerrado por la tierra (E y E1). El hueco de chispa 7 puede ser aumentado o reducido por medio de un brazo de contacto 7b.

 

 

Fig.8 muestra una unión unipolar del motor con la red aérea. Aquí, dos recorrido de oscilación está cerrado por el mismo motor. Los primeros pases de recorrido de oscilación de la antena un por el electroimán S, señale x, inductancia 9a al condensador de la tierra 6, a través del hueco de chispa 7 al condensador aéreo 5 y atrás señalar x. El segundo recorrido de oscilación comienza de los 5 aéreos en el punto x1 por el inductor 9 al condensador de la tierra 6 en el punto x3, por el condensador 6, a través del hueco de chispa 7 atrás para señalar x1. El motor sí mismo, es insertado entre los dos puntos del hueco de chispa 7. Este arreglo produce corrientes de onda de oscilación ligeramente mojadas.

 

 

 

 

Fig.9 muestra un sistema sueltamente conectado querido para pequeños motores para medir objetivos. A es la serie, el S es el electroimán o el inductor aéreo, 9 el inductor, 7 el hueco de chispa, 5 y 6 condensadores, E la tierra, M el motor, y 1 y 2 las uniones de estator del motor que está directamente relacionado con el recorrido de oscilador.

 

 

 

 

Fig.10 muestra un recorrido de motor con el enganche puramente inductivo. El motor está relacionado con el alambre secundario 10 como puede ser visto en Fig.11 en un recorrido algo modificado. El mismo se aplica al recorrido de Fig.12.

 

Los diagramas de recorrido mostrados hasta ahora, permita que motores de pequeño a la fuerza media sean hechos funcionar. Para conjuntos grandes, sin embargo, ellos son demasiado inoportunos cuando la construcción de dos o más recorrido de oscilación para cantidades grandes de la energía es difícil; el gobierno es todavía más difícil y el peligro en el encendimiento o lejos es mayor.

 

 

Un medio para vencer tales dificultades es mostrado en Fig.13. El recorrido de oscilación mostrado aquí, corre del punto x sobre el condensador 5, inductor variable 9, hueco de chispa 7 y los dos segmentos 3a y 3b armas que se forman de un puente de Wheatstone, atrás a x. Si el motor está relacionado por cepillos 3 y 4 transversalmente a las dos armas del puente como mostrado en el dibujo, las oscilaciones electromagnéticas del signo de igual son inducidas en las superficies de estator 1 y 2 y el motor no gira. Si sin embargo, los cepillos 3 y 4 son movidos en común con los alambres de conducción 1 y 2 que unen los cepillos con los postes de estator, una cierta modificación o el desplazamiento de la polaridad son obtenidos y el motor comienza a girar.

 

La acción máxima resultará si un cepillo 3 viene en el contacto de chispazo central 7 y el otro cepillo 4 en la parte x. En la práctica sin embargo, ellos son por lo general provocados al contacto central 7, pero sólo sostenidos en el camino de los segmentos de puente 4a y 3a a fin de evitar unir los huecos de chispa con el recorrido de oscilación de motor.

 

 

 

 

 

Cuando este previene el todo la energía de oscilación que actúa en el motor, es mejor adoptar la modificación mostrada en Fig.14. La única diferencia aquí es que el motor no es puesto instalación eléctrica directamente a los segmentos del conmutador, pero en cambio es puesto instalación eléctrica a bobina secundario 10 que recibe la corriente inducida de la primaria bobina 9. Este arreglo proporciona una acción de transformación buena, un enganche suelto y un recorrido de oscilación sin un hueco de chispa.

 

 

 

 

En Fig.15, el motor es puesto instalación eléctrica directamente a la primaria bobina en x y x1 después del principio del autotransformador. En Fig.16, en vez de un inductor, el condensador 6 sustituye la inductancia y es insertado entre los segmentos 3a y 4a. Este tiene la ventaja que los segmentos 3a y 4a no tienen que ser hechos del metal sólido, pero pueden consistir en la espiral bobinas que permiten una regulación más exacta, y los motores de inductancia altos pueden ser usados.

 

 

 

El recorrido mostrado en Fig.17, Fig.18 y Fig.19 puede ser usado con la resonancia y en particular con motores de condensador de inducción; entre las superficies de condensador de inducción de estator grandes, los pequeños condensadores de poste de inversión están relacionados que están el plomo juntos a la tierra. Tales postes de inversión tienen la ventaja que, con cantidades grandes de la energía eléctrica, la formación de chispa entre el recorrido de oscilación separado se cesa.

 

Fig.19 los espectáculos otro método que previene la frecuencia alta oscilaciones electromagnéticas formadas en el recorrido de oscilación, alimentando atrás a la antena. Está basado en el principio conocido que una lámpara de mercurio, un electrodo de que es formado del mercurio, el otro de metal sólido como el acero, permite que una carga eléctrica pase en sólo una dirección: del mercurio al acero y no viceversa. El electrodo de mercurio del tubo de vacío N está por lo tanto relacionado con el conductor aéreo y el electrodo de acero con el recorrido de oscilación. Los gastos sólo pueden pasar entonces de la antena por el tubo de vacío al recorrido de oscilación y ningún flujo ocurre en dirección contraria. En la práctica, estos tubos de vacío deben estar relacionados detrás de un electroimán cuando éste solo no proporciona ninguna protección contra el peligro de relámpago.

 

En cuanto al uso de huecos de chispa, todos los arreglos como usado para la telegrafía inalámbrica pueden ser usados. Por supuesto, los huecos de chispa en máquinas grandes deben tener una superficie suficientemente grande. Con estaciones muy grandes ellos son refrescados en el ácido carbónico líquido o mejor de todos modos, en nitrógeno líquido o hidrógeno; en la mayor parte de casos la refrigeración también puede ocurrir por medio de homologues bajo licuado de la serie metálica o por medio de hidrocarbonos, el punto de congelación de los cuales está entre -90oC y -400C.  La cubierta de hueco de chispa también debe ser aislada y ser de la fuerza suficiente para ser capaz de resistir a cualquier presión que puede levantarse. Cualquier superpresión de exceso indeseable que puede ser formada debe ser dejada ir automáticamente. He empleado con resultados muy buenos, electrodos de mercurio que fueron congelados en el ácido carbónico líquido, la refrigeración mantenida durante la operación del exterior, por las paredes.

 

 

 

Fig.20 muestra una de las formas más simples de la construcción de una red aérea en la combinación con coleccionistas, transformadores y otros por el estilo. El E es el alambre de la tierra, 8 el hueco de chispa de seguridad, 7 el hueco de chispa trabajador, 1 y 2 las superficies de estator del motor, 5 una batería condensador, S el imán protector que está relacionado con el bobina en el conductor aéreo, A1 a A10 antenas aéreas con recogimiento de globos, N recogimiento horizontal o unión de alambres, de cual, varias uniones dirigidas al centro.

 

Los coleccionistas actuales consisten en vainas metálicas, preferentemente hechas de una aleación de magnesio de aluminio, y están llenos de hidrógeno o helio, y son atados a alambres de acero plateados por cobre. El tamaño del globo es seleccionado de modo que el peso real del globo y su alambre de conducción sea apoyado por ello. Los puntos de aluminio, hechos y dorados como descrito abajo, son arreglados encima de los globos a fin de producir una acción de conductor. Las pequeñas cantidades de preparaciones de radio, más en particular, polonium-ionium o preparaciones mesothorium, bastante aumentan la ionización, y la interpretación de estos coleccionistas.

 

Además de globos metálicos, los globos de tela que son rociados con una capa metálica según el proceso que rocía metal de Schoop también pueden ser usados. Una superficie metálica también puede ser producida laqueando con bronzes metálico, preferentemente según el proceso que rocía de Schoop, o laqueando con polvos de bronce metálicos en dos series eléctricas de metales extensamente diferentes, porque este produce un efecto de recogimiento bastante aumentado.

 

En vez de los globos redondos ordinarios, los en forma de cigarro alargados pueden ser empleados. A fin de utilizar también la energía friccional del viento, remiendos o despojar de no conducir sustancias que producen la electricidad por la fricción, puede ser atado a las superficies de globo de metallised. El viento impartirá una porción de su energía en la forma de la electricidad friccional, a la cubierta de globo, así considerablemente aumentando el efecto de colección.

 

En la práctica sin embargo, las torres muy altas de hasta 300 metros pueden ser empleadas como antenas. En estas torres, los tubos de cobre se elevan libremente adelante encima de la cumbre de la torre. Una lámpara de gas asegurada contra el viento es encendida entonces en el punto del tubo de cobre y unas redes son aseguradas al tubo de cobre sobre la llama de esta lámpara para formar a un coleccionista. El gas es comunicado por el interior del tubo, hasta la cumbre. El tubo de cobre debe ser absolutamente protegido de la humedad en el lugar donde esto entra en la torre, y la lluvia debe ser impedida agotar las paredes de la torre, que podría conducir a una catástrofe mala. Este es hecho por ampliaciones acampanadas que se amplían hacia abajo, siendo arreglado en la torre en la forma de aislantes de alta tensión de pagodas siamesas.

 

La atención especial debe ser dedicada a las fundaciones de tales torres. Ellos deben ser bien aislados de la tierra, que puede ser conseguida por la primera fijación de una capa de hormigón en una forma de caja a una profundidad suficiente en la tierra, e insertando en este, un forro de asfalto y los ladrillos luego de cristal echan aproximadamente 1 o 2 metros en el grosor. Sobre este por su parte, hay una capa de hormigón armado en la cual solo el pie metálico del tubo es asegurado. Este bloque concreto debe ser al menos 2 metros de la tierra y en los lados, ser totalmente proteger de la humedad por una cubierta de madera.  En la parte inferior de la torre, un alojamiento de madera o de cristal debería ser construido para proteger los condensadores y/o motores. A fin de asegurar que el plomo de tierra se une a la capa freática, un hoyo bien aislado rayado con ladrillos vítreos debe ser proporcionado. Varias torres son erigidas a distancias iguales aparte y relacionadas con un conductor horizontal. Los alambres de unión horizontales pueden correr o directamente de la torre a la torre o ser llevar en aislantes acampanados similares a aquellos en el uso para líneas de transmisión de electricidad de alta tensión. La anchura de la red de torre aérea puede ser de cualquier tamaño conveniente y la unión de los motores puede ocurrir en cualquier posición conveniente.

 

 

A fin de coleccionar cantidades grandes de la electricidad con pocas antenas, debe proveer también al conductor aéreo de juegos de condensadores como mostrado en los dos métodos de la construcción ilustrada en Fig.21 y Fig.22.  En Fig.21 el juego de condensadores 5 está relacionado entre las antenas Z vía el plomo A y un conductor anular de cual carrera horizontal a los puntos conectadores C a cual el alambre de la tierra está relacionado.  Fig.22 muestra un arreglo similar.

 

Si dos tales series de anillos de antena ser mostrado por un voltímetro para tener una diferencia de voltaje grande (por ejemplo, un en las montañas y un en la llanura) o hasta de una polaridad diferente, estas diferencias pueden ser compensadas para uniendo juegos condensador suficientemente grandes (5, 5a, 5b) por medio de conductores de estrella Maji D y D1.   Fig.23, muestra que una unión de tres tales anillos de coleccionistas es colocada en un triángulo con un juego central de condensadores.

 

 

Los juegos condensador de tales instalaciones grandes deben ser empotrados en gasses licuado o en líquidos que se congelan en temperaturas muy bajas. En tales casos, una porción de la energía atmosférica debe ser empleada para licuar estos gasses. Es también preferible emplear la presión. Por este significa, las superficies condensador pueden ser reducidas en el área y todavía permitir que el almacenamiento de cantidades grandes de la energía sea almacenado, seguro contra la avería. Para las instalaciones más pequeñas, la sumersión de los condensadores en el petróleo bien aislado o el parecido, es suficiente. Las sustancias sólidas, por otra parte, no pueden ser empleadas como aislantes.

 

El arreglo en los diagramas mostrados antes siempre mostraba ambos postes de los condensadores relacionados con los conductores aéreos. Un método mejorado de la unión ha sido encontrado para ser muy ventajoso. En este método, sólo un poste de cada condensador está relacionado con la red que se reúne. Tal método de la unión es muy importante, cuando por medio de ello, una corriente constante y un aumento del voltaje trabajador normal es obtenido. Si, por ejemplo, una antena de globo que se reúne que es permitida elevarse a una altura de 300 metros, espectáculos 40,000 voltios encima del voltaje de la tierra, en la práctica ha sido encontrado esto el voltaje trabajador (con una retirada del poder como descrito antes por medio de huecos de chispa oscilantes y otros por el estilo) es sólo aproximadamente 400 voltios. Si sin embargo, la capacidad del condensador emerge ser aumentado, qué capacidad en el caso arriba mencionado era igual a aquella de la superficie que se reúne de las antenas de globo, doblar la cantidad, uniendo los condensadores con sólo un poste, las subidas de voltaje en una retirada igual de corriente hasta y más allá de 500 voltios. Este sólo puede ser asignado a la acción favorable del método conectador.

 

Además de esta mejora sustancial también ha sido encontrado preferible de insertar dobles inductancias con electroimanes y colocar los condensadores preferentemente entre dos tales electroimanes. También ha sido encontrado esto la acción útil de tales condensadores puede ser aumentada adelante si una inducción bobina está relacionada como una resistencia inductiva con el poste inconexo del condensador, o todavía mejor si el condensador sí mismo ser hecho como un condensador de inducción.  Tal condensador puede ser comparado a una primavera, que cuando comprimido, lleva la fuerza en sí mismo acumulada, que esto emite otra vez cuando liberado. En el cobro, un precio con el signo invertido es formado en el otro poste condensador libre, y si un cortocircuito ocurre por el hueco de chispa, la energía acumulada es otra vez devuelta ya que ahora las nuevas cantidades de la energía son inducidas en el poste condensador relacionado con la red de conductor, que de hecho, acusa del signo de enfrente a esto en el poste condensador libre. Los nuevos gastos inducidos tienen por supuesto, el mismo signo que la red de coleccionista. La energía de voltaje entera en la antena es así aumentada. En el mismo intervalo de tiempo, las cantidades más grandes de la energía son acumuladas que es el caso sin tales juegos condensador insertados.

 

 

 

En Fig.24 y Fig.25, dos diagramas de unión diferentes son ilustrados más detalladamente. El Fig.24 muestra un globo que se reúne junto con sus uniones de la tierra. El Fig.25 muestra cuatro globos que se reúnen y la unión paralela de sus juegos condensador.

 

A es el globo que se reúne hecho de una aleación de magnesio de aluminio (metal de electrones magnalium) de una densidad relativa de 1.8 y un grosor de plato de 0.1 mm a 0.2 mm. Dentro, hay ocho costillas verticales fuertes de la sección T-shaped de aproximadamente 10 mm a 20 mm en la altura y aproximadamente 3 mm en el grosor, con la parte de proyección dirigida hacia adentro (indicadas por a, b, c, d etcétera). Ellos son remachados juntos para formar un esqueleto firme y son reforzados en una dirección horizontal por dos costillas enfadadas.  Las costillas están relacionadas adelante el uno con el otro internamente y transversalmente por medio de alambres de acero delgados, por lo cual el globo obtiene la gran fuerza y la elasticidad. Los platos hechos rodar de 0.1 mm a 0.2 mm en el grosor hecho de la aleación magnalium son o soldados entonces o remachados en este esqueleto de modo que una cubierta totalmente metálica con una superficie externa lisa sea creada. El aluminio bien plateado o coppered plateó alambres de acero dirigidos de cada costilla al anillo de cerrojo 2. Adelante, la guindaleza de acero coppered L, preferentemente enroscado de alambres delgados separados (mostrado como líneas de puntos en Fig.24) y que debe ser el bastante mucho tiempo para permitir que el globo se elevara a la altura deseada, conduce a un rodillo metálico o polea 3 y a en un torno W, que debe ser bien aislado de la tierra. Por medio de este torno, el globo que está lleno de hidrógeno o helio, puede ser permitido elevarse a una altura conveniente de 300 a 5,000 metros, y traído a la tierra para recargar o reparaciones.

 

La corriente actual es tomada directamente por un contacto de fricción del rodillo metálico 3 o del alambre o hasta del torno, o simultáneamente de todos los tres por medio de cepillos (3, 3a y 3b). Más allá de los cepillos, el conductor es dividido, los caminos being:-en primer lugar, más de 12 al hueco de chispa de seguridad 8, en el conductor de la tierra E1, y en segundo lugar sobre electroimán S1, señale 13, a un segundo electroimán suelto que tiene bobina ajustable S2, entonces al hueco de chispa 7 y al segundo conductor de la tierra E2.  El recorrido trabajador actual es formado por el hueco de chispa 7, condensadores 5 y 6, y por la primaria bobina 9; aquí la electricidad estática formada por descargas oscilatorias es acumulada y convertida en la frecuencia alta oscilaciones electromagnéticas. Entre los electroimanes S1 y S2 en el punto que se cruza 13, cuatro juegos condensador son introducidos que sólo son indicados diagramatically en los dibujos por un condensador solo. Dos de estos juegos de condensadores (16 y 18) son hechos como condensadores de plato y prolongados regulando inducción bobinas o espirales 17 y 19 mientras los otros dos (21 y 23) es condensadores de inducción. Como puede ser visto de los dibujos, cada uno de los cuatro juegos condensador, 16, 18, 21 y 23 está relacionado por sólo un poste a la antena o al conductor de coleccionista. Los segundos postes 17, 19, 22 y 24 están abiertos. En caso de condensadores de plato no que tienen ninguna resistencia inductiva, una inducción bobina es insertada. El objeto de tal espiral o bobina es el desplazamiento de fase de la inducción corriente por 1/4 períodos, mientras el cobro corriente de los postes condensador que están libres en el aire, trabajos atrás a la antena de coleccionista. La consecuencia de este es que en descargas en la antena de coleccionista, la acción atrás inductiva de los postes libres permite que un voltaje más alto para ser mantenido en el conductor de recogimiento aéreo que fuera por otra parte el caso. También ha sido encontrado una aquella tal acción trasera tiene un efecto muy favorable en la ropa de los contactos. Por supuesto, el efecto inductivo puede ser regulado a voluntad dentro de los límites del tamaño de la inducción bobina, la longitud del bobina en la acción siendo ajustable por medio de la unión de alambre sin la inducción (ver No 20 Fig.24).

 

S1 y S2 mayo también ser proveído de tales dispositivos de regulación, en caso de S2 ilustrado por 11. Si voltaje de exceso ser formado, es conducido a la tierra por alambre 12 y hueco de chispa 8, o por algún otro aparato conveniente, ya que este voltaje sería peligroso para los otros componentes. La acción de estos juegos condensador ha sido descrita ya.

 

Los pequeños círculos en el globo de coleccionista indican sitios donde los pequeños remiendos de capas muy delgadas (0.01 a 0.05 mm de espesor) de amalgama de zinc, amalgama de oro u otros metales de interpretación fotoeléctricos, son aplicados a la cubierta de globo de metal ligero. Tales remiendos metálicos también pueden ser aplicados al globo entero así como en el mayor grosor a la red de conducción. La capacidad del coleccionista es así bastante reforzada en la superficie. El efecto mayor posible en el recogimiento puede ser obtenido por amalgamas polonium y otros por el estilo.  En la superficie del globo de coleccionista, los puntos metálicos o los puntos también son fijados a lo largo de las costillas. Estos puntos realzan la operación de colección de precio. Ya que es conocido que más agudo los puntos, menos la resistencia de los puntos, es por lo tanto muy importante usar puntos que son tan agudos como posible. Los experimentos han mostrado que la formación del cuerpo del punto o señala también el juego una parte grande, por ejemplo, puntos hechos de barras o rodillos con superficies lisas, tiene la resistencia de punto muchas veces mayor que aquellos con superficies ásperas. Varias clases de cuerpos de punto han sido experimentadas con para los globos de coleccionista y los mejores resultados fueron dados con puntos que fueron hechos del modo siguiente: los puntos finos hechos de acero, cobre, níquel o cobre y aleaciones de níquel, fueron sujetados juntos en bultos y luego colocados como el ánodo con los puntos colocados en un electrólito conveniente (preferentemente en el ácido hidroclórico o muriate de soluciones de hierro) y tan trató con la corriente débil conducida en 2 a 3 voltios. Después de 2 a 3 horas, según el grosor de los puntos, los puntos se hacen muy agudos y los cuerpos de los puntos tienen una superficie áspera. El bulto puede ser quitado entonces y el ácido lavado lejos con el agua. Los puntos son colocados entonces como el cátodo en un baño que contiene una solución de oro, platino, iridium, paladio o sales de volframio o sus compuestos, y cubiertos en el cátodo galvanically con una capa delgada de metal precioso, que papilla sin embargo ser suficientemente firmes de protegerlos de la oxidación atmosférica.

 

Tales puntos interpretan en un 20 pliegue el voltaje inferior casi así como los puntos mejores y más finos hechos por medios mecánicos. Los todavía mejores resultados son obtenidos si polonium o las sales de radio son añadidos al baño galvánico formando la capa protectora o capa. Tales alfileres tienen la resistencia baja en sus puntos y tienen la acción de coleccionista excelente hasta en un voltio o más abajo.

 

En Fig.24, los tres postes inconexos no están relacionados el uno con el otro en la paralela. Es completamente posible en la práctica sin cambiar el principio del poste libre. Es también preferible interconectar una serie de antenas que se reúnen en la paralela a una red de coleccionista común. Fig.25 muestra tal arreglo.  A1, A2, A3, A4 son cuatro globos de coleccionista metálicos con el oro o el platino cubrió puntos que son electrolytically loco en la presencia de emanaciones polonium o sales de radio, los puntos relacionados más de cuatro electroimanes S1, S2, S3, S4, por un conductor anular R. De este conductor anular, cuatro alambres atropellan cuatro electroimanes adicionales Sa, Sb, Sc, Sd, al punto conectador 13. Allí, el conductor es dividido, una rama que pasa más de 12 y el hueco de chispa de seguridad 7 a la tierra en E1, otro sobre resistencia inductiva J y hueco de chispa trabajador 7 a la tierra en E2.  El recorrido trabajador, consistiendo en los condensadores 5 y 6 y un motor de resonancia o un M de motor condensador, como ya descrito, está relacionado en la proximidad alrededor de la sección 7 de hueco que chispea. Por supuesto, en vez de unir el motor condensador directamente, el recorrido primario para la frecuencia alta la corriente oscilatoria también puede ser insertada.

 

Los juegos condensador están relacionados por un poste con el conductor anular R y pueden ser cualquiera inductionless (16 y 18) o hechos como condensadores de inducción como mostrado por 21 y 23. Los postes libres de los condensadores inductionless son indicados por 17 y 19, y aquellos de los condensadores de inducción por 22 y 24. Como puede ser visto de los dibujos, todos estos postes 17, 22, 19 y 24 pueden ser interconectados en la paralela por un segundo conductor anular sin cualquier miedo que así el principio de la unión de poste libre será perdido. Además de las ventajas ya mencionadas, la unión paralela también permite una compensación del voltaje trabajador en la red de coleccionista entera.  La inducción apropiadamente calculada y construida bobinas 25 y 26 también puede ser insertada en el conductor anular de los postes libres, por medio de los cuales, un recorrido puede ser formado en bobinas secundario 27 y 28 que permite corriente producido en este conductor anular por fluctuaciones de los gastos, ser medido o por otra parte utilizado.

 

Según lo que ha sido declarado ya, los globos de coleccionista separados pueden estar relacionados en estaciones equidistantes distribuidas sobre el país entero, relacionado directamente el uno con el otro metallically o por medio del intermedio apropiadamente unió juegos condensador por conductores de alta tensión aislados de la tierra.  La electricidad estática es convertida por un hueco de chispa, en la frecuencia alta electricidad dinámica que puede ser utilizada como una fuente de energía por medio de un método de unión conveniente, varias precauciones observadas, y con el reglamento o reglamentación especial. Los alambres que conducen de los globos de coleccionista, han estado relacionados hasta ahora por un conductor anular sin esta unión interminable, que puede ser considerada como una inducción interminable bobina, siendo capaz de ejercer cualquier acción en el sistema de conductor entero.

 

Ha sido encontrado ahora esto si el conductor de red que une los globos de coleccionista aéreos el uno con el otro, no es hecho como un conductor anular simple, pero preferentemente puesto en cortocircuito en la forma de bobinas sobre un juego condensador o hueco de chispa o por válvulas termiónicas, entonces la red de recogimiento total expone completamente nuevas propiedades. La colección de la electricidad atmosférica sólo no es así aumentada pero un campo alternador puede ser fácilmente producido en la red de coleccionista. Adelante, las fuerzas eléctricas atmosféricas mostrándose en las regiones más altas, también pueden ser obtenidas directamente por la inducción.  En Fig.26 y Fig.28, una forma de construcción es mostrada, sobre la base de que, las fundaciones adicionales del método serán explicadas más detalladamente.

 

 

En Fig.26, 1,2,3 y 4 son globos de coleccionista metálicos, con 5, 6, 7 y 8 sus conductores aéreos metálicos y yo la red de coleccionista actual. Este consiste en cinco bobinas y es montado en aislantes de alta tensión en el aire, en mástiles de alta tensión (o con una construcción conveniente del cable, empotrado en la tierra). Un bobina tiene un diámetro de 1 a 100 kilómetros. o más. S y S1 son dos electroimanes protectores, el F es la segunda sección de seguridad contra el voltaje de exceso, E su conductor de la tierra y E1 el conductor de la tierra de la sección trabajadora. Cuando una absorción de la electricidad atmosférica estática es efectuada por los cuatro coleccionistas de globo, a fin de alcanzar la unión de la tierra E1, la corriente debe fluir en espiral por la red de coleccionista, sobre el electroimán S, inducción primaria bobina 9, conductor 14, ánodo un del tubo audion, cátodo incandescente K, como el camino sobre el electroimán y hueco de chispa de seguridad F ofertas bastante mayor resistencia. Debido al hecho que los flujos corrientes acumulados en una dirección, un campo de alternancia electromagnético es producido en el interior del coleccionista conectan a la red bobina, por lo cual todos los electrones libres son dirigidos más o menos en el interior del bobina. Una ionización aumentada de la atmósfera es por lo tanto producida. Por consiguiente, los puntos montados en el globo de coleccionista, muestre una resistencia bastante reducida y los gastos estáticos por lo tanto aumentados son producidos entre los puntos en el globo y la atmósfera circundante. Este resulta en un efecto de coleccionista bastante aumentado.

 

Un segundo efecto, que no podía ser conseguido de ningún otro modo, es obtenido por el campo electromagnético alternador que dirige la paralela a la superficie de la tierra, que actúa más o menos con una disminución o aumento del efecto en el campo magnético de la tierra, por lo cual en caso de fluctuaciones en la corriente, una inducción de vuelta corriente del signo invertido siempre es producida en el coleccionista bobina por el magnetismo de la tierra. Ahora si una constantemente pulsación, el campo de alternancia continuo es producido como declarado en la red de coleccionista I, una corriente alterna de la misma frecuencia también es producida en la red que se reúne bobina.  Cuando el mismo campo de alternancia es transmitido adelante al globo aéreo, la resistencia de sus puntos es así bastante reducida, mientras la acción de coleccionista es bastante aumentada. Una ventaja adicional consiste en que los gastos positivos que se reúnen en las superficies metálicas durante la conversión en la corriente dinámica, producen una llamada caída de voltaje en el área de coleccionista. Cuando un campo alternador está presente, cuando la descarga de las superficies de coleccionista ocurre, los iones negativos que rodean los productos de superficies de coleccionista, según la ley de inducción, una inducción de los invertidos contrata a la superficie de coleccionista - es decir un precio positivo.  Además de las ventajas ya declaradas, la construcción de conductores conectadores en la forma de bobina, cuando del diámetro suficientemente grande, permite una utilización de energía que se levanta en regiones más altas, también del modo más simple. Como es descargas conocidas, eléctricas con frecuencia ocurren en muy grandes elevaciones que pueden ser observadas, como ‘San. Las o 'luces del norte de los fuegos de Elmo. Estas cantidades de energía no han sido capaces de haber sido utilizadas antes. Por esta invención, todas estas clases de la energía, cuando ellos son de la naturaleza electromagnética y desde el eje del coleccionista bobinas son perpendicularmente a la superficie de la tierra, puede ser absorbido del mismo modo cuando una radio absorbe señales de radio distantes. Con un diámetro grande de la espiral, es posible unir superficies grandes y así tomar cantidades grandes de la energía.

 

Es conocido que en los meses de verano y en la zona tropical, las emisoras de radio grandes son muy con frecuencia incapaces de recibir señales debido a interrupciones causadas por la electricidad atmosférica, y este ocurre con bobinas vertical de sólo 40 a 100 metros en el diámetro. Si, al contrario, bobinas horizontales de 1 a 100 kilómetros en el diámetro son usados, las corrientes muy fuertes pueden ser obtenidas por descargas que ocurren constantemente en la atmósfera. En particular en la zona tropical, o todavía mejor en las regiones polares donde la aurora boreal son cantidades constantemente presentes, grandes de la energía puede ser probablemente obtenido de esta manera. Un bobina con varias cuerdas debería realizar el mejor. En una manera similar, cualquier modificación del campo magnético de la tierra debería actuar inductivamente en tal bobina.

 

No es de nada improbable que los terremotos y las manchas solares también producirán una inducción en el coleccionista bobinas de aquel tamaño. En la manera similar, este conductor de coleccionista reaccionará a corrientes de la tierra más en particular cuando ellos están cerca de la superficie de la tierra o hasta empotrados en la tierra. Combinando la clase anterior de coleccionistas corrientes, a fin de que ellos son adaptados para el sistema mejorado con las posibilidades mejoradas de obtener corriente, las cantidades de la energía natural libre que deben ser obtenidas en la forma de electricidad son bastante aumentadas.

 

A fin de producir oscilaciones corrientes no disminuidas uniformes en el coleccionista mejorado el bobina, el llamado vacío alto audion o las válvulas termiónicas son usados en vez de los huecos de chispa descritos anteriores (Fig.26, 9-18).  Los flujos corrientes aéreos principales por el electroimán S (que en caso de un número alto de alternaciones no está relacionado aquí, pero en el conductor de la tierra E1) y puede ser comunicado sobre la primaria bobinas en la inducción que serpentea por el alambre 14 al ánodo un de la válvula de rejilla de vacío alta. La paralela con la resistencia de inducción 9, una capacidad de regulación del tamaño conveniente, como el condensador 11, es insertada. En la parte inferior de la rejilla de vacío la válvula es el cátodo de filamento incandescente K que es alimentado por una batería B. De la batería, dos ramas corren, un al conductor de la tierra E1 y otro por batería B1 y bobina secundario 10 al ánodo de rejilla g del tubo de vacío. Por el método de uniones mostradas en líneas de puntos, un voltaje deseado también puede ser producido en el electrodo de rejilla g por el alambre 17 que es bifurcado lejos del conductor corriente principal por interruptores 16 y algunos pequeños condensadores (a, b, c, d) relacionado en serie, y conductor 18, sin la batería B1 ser requerido. La acción del sistema entero es algo como follows:-

 

En el conductor conectador de la red de coleccionista aérea puesta en cortocircuito a la tierra, el poste condensador 11 es cobrado, y las oscilaciones ligeramente mojadas son formadas en el recorrido de oscilación puesto en cortocircuito formado por el condensador 11 y mí inductancia 9. A causa del enganche por bobina 10, las fluctuaciones de voltaje de la misma frecuencia ocurren en el recorrido de rejilla 15 y por su parte, estas fluctuaciones influyen en la fuerza del electrodo pasar corriente por el vacío alto que amplifica la válvula y así producen fluctuaciones corrientes de la misma frecuencia en el recorrido de ánodo.  Un suministro permanente de energía. Por consiguiente, un suministro permanente de la energía es suministrado al recorrido de oscilación 9 y 10 ocurre, hasta que un saldo sea conseguido donde la energía de oscilación consumida exactamente empareja la energía absorbida. Este produce oscilaciones no disminuidas constantes en el recorrido de oscilación 9 - 11.

 

Para el funcionamiento regular de tales productores de oscilación, vacío alto los tubos fortificantes son necesarios y es también necesario que los voltajes de ánodo y rejilla tengan una diferencia de fase de 180o de modo que si la rejilla es negativamente cobrada, entonces el ánodo es positivamente cobrado y viceversa. Esta diferencia necesaria de la fase puede ser obtenida por las uniones más variadas, por ejemplo, colocando el recorrido oscilante en el recorrido de rejilla o separando el recorrido de oscilación y enganche inductivo de los ánodos y el recorrido de rejilla, etcétera.

 

Un segundo factor importante es que el cuidado debe ser tomado que los voltajes de ánodo y rejilla tienen una cierta relación el uno al otro; éste puede ser obtenido cambiando el enganche y una selección conveniente del mí inducción en el recorrido de rejilla, o como mostrado por las líneas de puntos 18, 17, 16 por medio de un número más grande o más pequeño de condensadores del tamaño conveniente relacionado en serie; en este caso, la batería B1 puede ser omitido. Con una selección conveniente del potencial de rejilla, una descarga de brillo ocurre entre la rejilla g y el ánodo A, y en consecuencia en la rejilla hay una gota de cátodo y un espacio oscuro es formado. El tamaño de esta gota de cátodo es bajo la inflluencia de los iones que son emitidos en el espacio inferior a consecuencia de la ionización de choque de los cátodos incandescentes K y pasan por la rejilla en el espacio superior. Por otra parte, el número de los iones que pasan por la rejilla es el dependiente en el voltaje entre la rejilla y el cátodo. Así, si el voltaje de rejilla se somete a fluctuaciones periódicas (como en el caso presente), la cantidad de la gota de cátodo en la rejilla fluctúa, y por consiguiente, la resistencia interna de la válvula fluctúa proporcionalmente, de modo que cuando un atrás-apareando del recorrido de comida con el recorrido de rejilla ocurre, los medios necesarios estén en el lugar para producir oscilaciones no disminuidas y de tomar corrientes como requerido, del conductor que se reúne.

 

Con un enganche apropiadamente suelto, la frecuencia de las oscilaciones no disminuidas producidas es igual a la autofrecuencia del recorrido de oscilación 9 y 10. Seleccionando una autoinducción conveniente para bobina 9 y condensador 11, es posible ampliar la operación de frecuencias que producen oscilaciones electromagnéticas con una longitud de onda de sólo unos metros, abajo a la frecuencia de corriente alterna práctica más baja. Para instalaciones grandes, un número conveniente de la frecuencia que produce tubos en la forma de los tubos de transmisión de vacío altos conocidos de 0.5 kWs a 2 kWs en el tamaño puede estar relacionado en la paralela de modo que a este respecto, ninguna dificultad exista.

 

El uso de tales tubos para producir oscilaciones no disminuidas, y la construcción y método de insertar tales tubos de transmisión en un recorrido de dínamo o acumulador es conocido, también, tal oscilación que produce tubos sólo trabajan bien en voltajes de 1,000 voltios hasta 4,000 voltios, de modo que al contrario, su uso en voltajes inferiores sea bastante más difícil. Por el uso de alta tensión la electricidad estática, este método de producir oscilaciones no disminuidas comparado con esto por huecos de chispa, debe ser considerada como una solución ideal, en particular para pequeñas instalaciones con salidas de 1 kW a 100 kW.

 

Por la aplicación de huecos de chispa de seguridad, con la interpolación de electroimanes, no sólo se pone en cortocircuito evitado sino también la toma de los corrientes es regulada. Los productores de oscilación insertaron del susodicho modo, forma un campo electromagnético alternador constantemente interpretador en el coleccionista bobina, por lo cual, como ya declarado, un efecto de acumulación considerable ocurre. La retirada o el alambre 'trabajador' están relacionados en 12 y 13, pero corriente puede ser tomado por medio de bobina secundario que es firmemente o moveably montado de cualquier modo conveniente dentro del coleccionista grande bobina, es decir en su campo electromagnético alternador, mientras que la dirección de su eje es la paralela a aquel del recogimiento corriente principal bobina.

 

En producción de oscilaciones no disminuidas de una frecuencia alta (50 kHz y más) en el recorrido de oscilación 9 y 11, electroimanes S y S1 debe ser insertado si las oscilaciones de frecuencia altas no deben penetrar al coleccionista bobina, entre los productores de oscilación y el coleccionista bobina. En todos otros casos ellos están relacionados poco antes del earthing (como en Fig.27 y Fig.28).

 

 

En Fig.27 un segundo método de la construcción del conductor conectador de las antenas de globo es ilustrado en la forma de un bobina. La diferencia principal es que además del conductor conectador I otro conductor anular II es insertado paralela al antiguo en los mástiles de alta tensión en el aire (o empotró como un cable en la tierra) pero ambos en la forma de un bobina. El alambre conectador de las antenas de globo es tanto conductor primario como una red de producción corriente mientras el bobina es la red de consumo y no está en la unión unipolar con la red de producción corriente.

 

En Fig.27 la producción corriente conecta a la red me muestran con tres coleccionistas de globo 1, 2, 3 y conductores aéreos 4, 5, 6; es puesto en cortocircuito por condensador 19 e inductor 9. La oscilación que forma el recorrido consiste en el hueco de chispa f, inductor 10 y condensador 11. El alambre de la tierra E está relacionado con la tierra por el electroimán S1.  FI es el hueco de chispa de seguridad que también está relacionado con la tierra por un segundo electroimán SII en EII.  Uniendo el recorrido condensador 11 es cobrado sobre el hueco de chispa f y una descarga oscilatoria es formada. Estos actos corrientes que descargan por el inductor 10 en los 9 secundarios inductivamente conectados, que causa un cambio de la red de producción, modificando el voltaje en el condensador 19. Este causa oscilaciones en la red de productor bobina-en-forma-de. Estas oscilaciones inducen una corriente en el recorrido secundario II, que tiene un número más pequeño de cuerdas y resistencia inferior, por consiguiente, este produce un voltaje inferior y la corriente más alta en ello.

 

A fin de convertir la corriente así obtenida, en corriente de un carácter no disminuido, y templar sus longitudes de onda, un condensador regulatable suficientemente grande 20 es insertado entre los finales 12 y 13 del conductor secundario II. Aquí también, corriente puede ser tomado sin un conductor de la tierra, pero es aconsejable insertar un hueco de chispa de seguridad E1 y unir este con la tierra vía el electroimán S2.  La red de productor puede estar relacionada con la red trabajadora II sobre un condensador inductionless 21 o sobre un condensador de inducción 22, 23. En este caso, el conductor secundario está unipolarmente relacionado con el conductor de energía.

 

 

 

En Fig.28, el conductor conectador entre los globos de recogimiento separados es realizado según el principio de autotransformador. El recogimiento bobina une cuatro globos aéreos 1, 2, 3, 4, las cuerdas de que no son hechas al lado, pero un encima del otro. En Fig.28, el coleccionista bobina me muestran con una línea delgada y el metallically unió la prolongación bobinas II con una línea gruesa. Entre los finales I1 y II1 de la red de energía I, un condensador de regulación 19 es insertado. El alambre I1 está relacionado con el alambre de salida y con el hueco de chispa F.

 

Como el transformador de la electricidad atmosférica, un arreglo es empleado que consiste en usar pares rotatorios de condensadores en cual estator emergen B está relacionado con la corriente principal, mientras otro A está relacionado con el poste de la tierra. Se hace que estos pares de condensadores puestos en cortocircuito giren y la corriente convertida puede ser tomada de ellos vía dos anillos de coleccionista y cepillos. Esta corriente es la corriente alterna con un dependiente de frecuencia en el número de globos y el precio de revoluciones del rotor. Cuando la corriente alterna formada en el rotor puede actuar por bobinas 10 en el inductor 9, un aumento o disminuirse de la comida corriente en puedo ser obtenido según la dirección de la corriente por la espalda-inducción. Las oscilaciones corrientes del ritmo uniforme son producidas en las cuerdas bobina-en-forma-de de la red de productor.

 

Cuando los finales de este conductor son puestos en cortocircuito por el condensador regulatable 19, estos productos de ritmos pusieron en cortocircuito oscilaciones no disminuidas en el conductor de energía. La frecuencia de estas oscilaciones puede ser cambiada a voluntad ajustando la capacitancia de condensador 19. Estas corrientes también pueden ser usadas como el funcionamiento corrientes vía los conductores II1 e III. Por insertar condensador 20, una unión entre estos conductores también puede ser hecha, por lo cual las oscilaciones armónicas de la longitud de onda deseada son formadas. Por este significa, los completamente nuevos efectos en cuanto a la distribución corriente son obtenidos. La retirada de los corrientes puede ocurrir hasta sin la unión de alambre directa si, en un punto conveniente en el interior de la red de producción (completamente inmaterialmente si este tiene un diámetro de 1 o 100 kilómetros) un bobina templado a éstos longitud de onda y de la capacidad deseada, es firmemente o moveably montado en el conductor aéreo de tal modo que su eje es la paralela con el eje del coleccionista bobina. En este caso, se induce una corriente en la red de producción, el tamaño de que es el dependiente en la capacidad total y resistencia y en la frecuencia seleccionada. Una futura posibilidad toma la energía de la red de productor por señales de radio como además de la electricidad atmosférica, las corrientes de la tierra magnéticas y la energía de la atmósfera superior pueden ser dadas un toque.

 

Por supuesto, los tubos de vacío pueden ser usados para producir oscilaciones no disminuidas en todas partes chispean los huecos son mostrados en el recorrido. El diámetro grande separado bobinas de la red de productor puede estar relacionado el uno con el otro por conductores separados todos en la paralela o todos en serie o en grupos en serie. Regulando el número de oscilaciones y la magnitud del voltaje, más o menos coleccionista grande bobinas de esta clase puede ser usado. El bobinas también puede ser dividido en espiral sobre la sección entera. El bobinas puede ser realizado en la forma anular o en la forma triangular, cuadrangular, hexagonal u octagonal.

 

Por supuesto, los alambres que forman guías para las ondas corrientes, pueden ser llevados de un lugar conveniente al centro o también lateralmente. Este es necesario cuando las corrientes tienen que ser conducidas sobre montañas y valles etcétera. En todos estos casos, la corriente debe ser convertida en una corriente de la frecuencia conveniente.

 

Como ya mencionado, los globos de recogimiento separados pueden ser directamente metallically interconectó unas estaciones equidistantes distribuidas sobre el país entero, o puede estar relacionado por la interpolación de juegos condensador convenientes por medio de conductores de alta tensión. La electricidad estática es convertida por un hueco de chispa en la energía dinámica de la frecuencia alta y podía entonces en aquella forma ser usado como una fuente de energía después de la regulación especial.

 

Según esta invención, a fin de aumentar el efecto que se reúne del globo en el conductor de coleccionista aéreo o en el alambre de la tierra, los coleccionistas radiantes son usados. Éstos consisten de electrodos metálicos o de óxido incandescentes en la forma de válvulas de rejilla de vacío, o arcos eléctricos (electrodos de mercurio o similares), lámparas de Nernst, o llamas de varias clases tal vez simplemente relacionadas con el conductor respectivo.

 

Es conocido que la energía puede ser sacada de un cátodo que consiste en un cuerpo incandescente frente a un ánodo acusado de la electricidad positiva (tubo de rejilla de vacío). Hasta ahora sin embargo, un cátodo siempre era primero directamente colocado frente a un ánodo, y en segundo lugar, el sistema siempre consistía en un recorrido cerrado.

 

Ahora si prescindimos de las ideas ordinarias en arcos de llama o luz que se forman en los cuales un cátodo siempre debe estar de pie directamente frente a un ánodo cargado a una alta tensión u otro cuerpo que libremente flota en el aire, o pensar que el cátodo incandescente es sólo una fuente de la descarga unipolar, (que representa grupo y descargas de punto en máquinas electrostáticas similares a descargas unipolares), puede ser averiguado que los cátodos incandescentes y menos perfectamente, todos los radiadores incandescentes, llamas y otros por el estilo, tienen densidades corrientes relativamente grandes y permiten a las cantidades grandes de la energía eléctrica de irradiar en el espacio abierto en la forma de corrientes de electrones como transmisores.

 

El objeto de esta invención es como descrito abajo, si tales electrodos de óxido incandescentes u otros radiadores incandescentes o llamas no son libremente suspendidos en el espacio, pero en cambio están relacionados metallically con la tierra de modo que ellos puedan ser acusados de la electricidad terrestre negativa, estos radiadores poseen la propiedad de absorber los gastos eléctricos positivos libres contenidos en el espacio aéreo que los rodea (o sea, del recogimiento de ellos y conducción de ellos a la tierra). Ellos pueden servir por lo tanto como coleccionistas y tener en comparación con la acción de los puntos, un radio muy grande de la acción R; la capacidad eficaz de estos coleccionistas es mucho mayor que la capacidad geométrica (R0) calculado en un sentido electrostático.

 

Como es conocido, nuestra tierra es rodeada de un campo electrostático y la diferencia de potencial dV/dh del campo de la tierra según las últimas investigaciones, es en verano aproximadamente 60 a 100 voltios, y en invierno, 300 a 500 voltios por diferencia de metro en la altura, un cálculo simple da el resultado que cuando arreglan a tal coleccionista de radiación o el coleccionista de llama, por ejemplo, en la tierra, y un segundo es montado verticalmente sobre ello a una distancia de 2,000 metros y ambos están relacionados por un cable de conducción, hay una diferencia de voltaje en verano de aproximadamente 2,000,000 de voltios y en invierno 6,000,000 de voltios o más.

 

Según la ley de Stefan Boltzmann de radiación, la cantidad de energía que una superficie incandescente (temperatura T) de 1 cm sq.. irradia en una unidad de tiempo en el aire libre (temperatura T0) es expresado por la fórmula siguiente:

 

S = R (T4 -T04)  vatios por centímetro cuadrado

 

y la constante de radiación universal R, según las últimas investigaciones de Ferry, es igual a 6.30 x 10-12 vatios por centímetro cuadrado.

 

Ahora, si una superficie incandescente de 1 cm sq.., comparando con el espacio circundante, muestra una caída periódica del potencial dV, esto irradia (independiente de la dirección de la corriente) de acuerdo con la susodicha fórmula, por ejemplo en una temperatura de 3715oC. una energía de 1.6 kWs por centímetro cuadrado. En cuanto a la radiación, el mismo valor puede ser calculado para la colección de energía, pero invertido. Ahora, como electrodos de carbón en la temperatura del arco eléctrico, apoye una densidad corriente hasta 60 a 65 amperios por cm sq.., ningunas dificultades causarán esta dirección en el empleo de coleccionistas radiantes como acumuladores.

 

Si la tierra ser considerado como un condensador cósmicamente aislado en el sentido de la electrostática geométrica x, según Chwolson, allí resulta de la capacidad geométrica de la tierra:

 

    Para cobro negativo 1.3 x 106 Coulomb.  Para potencial negativo  V = 10 x 108 voltios.

 

Esto sigue de este que EJT es aproximadamente igual a 24.7 x 1024 vatios/segundo. Ahora si se desea para hacer un cortocircuito teórico por un coleccionista de llama de earthed, este representaría un trabajo total eléctrico de aproximadamente 79,500 x 1010 años de kilovatio. Cuando la tierra debe ser considerada como un mecanismo rotativo que es thermo-dinámicamente, electromagnético y kinematically conectado con el sol y sistema de estrella por radiación cósmica y gravitación, no debe temerse una reducción de la energía eléctrica del campo de la tierra. Las energías que los coleccionistas incandescentes podrían retirar del campo de la tierra sólo pueden causar una bajada de la temperatura de la tierra. Este es sin embargo, no el caso cuando la tierra no representa un sistema cósmicamente completamente aislado. Al contrario, allí es comunicado del sol a la tierra una energía de 18,500 x 1010 kilovatios. En consecuencia, cualquier bajada de la temperatura de la tierra sin una bajada simultánea de la temperatura del sol contradiría la ley de Stefan Boltzmann de la radiación.

 

De este debe ser concluido que si la temperatura de la tierra se hunde, la radiación total absorbida por los aumentos de la tierra, y adelante, el precio de refrigeración de la tierra es directamente dependiente de aquel del sol y los otros radiadores cósmicamente conectados con el sol.

 

Los coleccionistas de radiación incandescentes, según esta invención, pueden ser usados para coleccionar la electricidad atmosférica si ellos (1) son acusados de la electricidad de la tierra negativa (o sea, cuando ellos están directamente relacionados con la tierra por medio de un conductor metálico) (y 2) si las capacidades grandes (superficies metálicas) acusado de la electricidad son montadas frente a ellos como postes positivos en el aire. Este es considerado como el rasgo general de la invención presente como sin estas ideas inventivas que no sería posible coleccionar con un coleccionista incandescente, las cantidades suficientemente grandes de los gastos eléctricos contenidos en la atmósfera cuando la tecnología requiere; el radio de acción de los coleccionistas de llama también sería demasiado pequeño, sobre todo si esto ser considerado esto la muy pequeña densidad superficial no admite cantidades grandes del precio absorbido de la atmósfera.

 

Se ha propuesto ya para emplear a coleccionistas de llama para coleccionar la electricidad atmosférica y se conoce que su efecto de recogimiento es la considerablemente mayor parte de enfrente los puntos. Es sin embargo, no conocido que las cantidades de los corrientes que hasta ahora ser obtenido son demasiado pequeños para objetivos técnicos. Según mis experimentos, la razón de este es ser encontrada en las capacidades inadecuadas de los postes de conductor de coleccionista. Si tal llama o coleccionistas radiantes no tienen ningunas o sólo pequeñas superficies positivas, su radio de la acción para objetivos técnicos grandes es demasiado pequeño. Si los coleccionistas incandescentes ser constantemente guardado en el movimiento en el aire, ellos pueden reunirse más según la velocidad del movimiento, pero este no es otra vez capaz de ser realizado en la práctica.

 

Por esta invención, el efecto de coleccionista es bastante aumentado por un cuerpo acusado de un potencial positivo y de la capacidad mejor posible, siendo también sostenido poniendo a flote (sin la unión de la tierra directa) frente a un coleccionista tan incandescente que es sostenido flotando en el aire en una altura deseada. Si, por ejemplo, un globo que se reúne de metal de hoja o tela metallised, ser hecho montar a 300 a 3,000 metros en el aire, y como un poste positivo es traído frente a un coleccionista tan radiante relacionado por un conductor con la tierra, los resultados completamente diferentes son obtenidos.

 

La cáscara de globo metálica que tiene un área superficial grande es cargada a un potencial alto por la electricidad atmosférica. Este potencial es mayor el más alto el globo que se reúne está encima del coleccionista incandescente. La electricidad positiva interpreta concentratedly en el ánodo que flota en el aire cuando es atraído por la ionización de choque de radiación, proviniendo del cátodo incandescente. La consecuencia de este es que el radio de acción del coleccionista de cátodo incandescente es bastante aumentado y tan es el efecto que se reúne de la superficie de globo. Adelante, la capacidad grande del ánodo que flota en el aire, juega por lo tanto una parte importante porque esto permite la colección de gastos grandes que causan una corriente más uniforme aun cuando hay retirada corriente sustancial - este no puede ser el caso con pequeñas superficies.

 

En el caso presente, el globo de recogimiento metálico es un ánodo positivo que flota en el aire y el final del conductor de la tierra de este globo sirve como la superficie de poste positiva frente a la superficie del cátodo incandescente radiante, que por su parte es acusado de la electricidad de la tierra negativa cuando está relacionado con la tierra por un conductor. El proceso puede ser realizado por dos tales contactos (final de ánodo y cátodo incandescente negativo de una capacidad que flota en el aire) un condensador y una resistencia inductiva encendida en la paralela, por lo cual las oscilaciones simultáneamente no disminuidas pueden ser formadas.

 

En instalaciones muy grandes es aconsejable unir a dos tales coleccionistas de irradiación en serie. Así un arco se enciende el cátodo incandescente puede ser colocado abajo en la tierra abierta y un cátodo incandescente que es calentado por corrientes electromagnéticas especiales, ser localizado alto en el aire. Por supuesto para este, el vacío especial los tubos de Liebig con o sin rejillas también pueden ser usados. Una lámpara de arco ordinaria con electrodos de óxido puede ser introducida en la tierra y el poste positivo no está directamente relacionado con el globo que se reúne, pero por el cátodo incandescente superior o sobre un condensador. El método de unir el cátodo incandescente que flota en el aire puede ser visto en Figs.29-33.

 

B es el globo de aire, K un anillo de Cardan (unión con la guindaleza) C el globo, L un cable de conducción bueno, P un poste positivo, N cátodo incandescente negativo y E el conductor de la tierra.

 

 

Fig.29 representa la forma más simple de la construcción. Si las oscilaciones eléctricas son producidas abajo en la tierra por medio de una lámpara de arco de carbón o de algún otro modo conveniente, una bastante mayor resistencia eléctrica está opuesta a esto del modo directo por insertar una resistencia inductiva eléctrica 9. Por consiguiente, entre P y N, un voltaje es formado, y como, sobre N y P sólo un inductionless ohmic resistencia está presente, una chispa saltará mientras que los coeficientes de inducción separados y otros por el estilo son correctamente calculados.  La consecuencia de este es que el electrodo de óxido (carbón o el parecido) es dado incandescente y luego muestra como el cátodo incandescente, un efecto de recogimiento aumentado. Los postes positivos deben ser considerablemente más grandes que la negativa a fin de que ellos también puedan no hacerse incandescentes. Cuando ellos están relacionados adelante con el área de globo grande que tiene una capacidad grande y es cobrada en la alta tensión, un cuerpo incandescente que es sostenido flotando en el aire y un poste positivo que puede coleccionar capacidades grandes es así obtenido del modo más simple. Se hace primero que el cátodo incandescente se haga incandescente por medio de la energía separada producida en la tierra, y luego mantenido por la energía coleccionada de la atmósfera.

 

 

Fig.30 sólo muestra la diferencia que en vez de un globo redondo, uno en forma de cigarro puede ser usado, también, un condensador 5 es insertado entre el cátodo incandescente y el conductor de la tierra de modo que un recorrido de oscilación puesto en cortocircuito sobre P N 5 y 9 sea obtenido. Este tiene la ventaja que las completamente pequeñas cantidades de la electricidad hacen que el cátodo se haga incandescentes y los cuerpos de cátodo mucho más grandes pueden ser hechos incandescentes.

 

 

En esta forma de la construcción, tanto el cátodo incandescente como el electrodo positivo pueden ser encerrados en una cámara de vacío como mostrado en Fig.32.  Un cable L es llevado bien aislado por la tapa de un buque y se termina en un disco condensador 5. La tapa es arqueada a fin de guardar la lluvia lejos. El buque es completamente o parcialmente hecho del metal magnético y bien aislado adentro y afuera. El disco de enfrente 5 otro disco 6 y en este otra vez un poste positivo metálico del tubo de vacío g con el cátodo incandescente (electrodo de óxido) N es arreglado. El electrodo negativo está por una parte relacionado con el conductor de la tierra E, y por otra parte con la resistencia inductiva 9 que también está relacionado con el cable L con el poste positivo y enrollar alrededor del buque en bobinas. La acción es exactamente el mismo como esto en Fig.29 sólo en vez de un cátodo incandescente abierto, un encerrado en vacuo es usado. Como en tales coleccionistas, sólo pequeños cuerpos ser traído a la incandescencia, en instalaciones grandes una pluralidad de tales tubos de vacío debe ser insertada en la proximidad el uno al otro. Según las construcciones anteriores Fig.31 y Fig.33 son completamente obvios sin explicaciones adicionales.

 

 

 

Figs.34-37 representan adelante diagramas de uniones sobre irradiación y coleccionistas de llama, y de hecho, como deben arreglarlos en la tierra.  Fig.34 muestra que un arco enciende al coleccionista con electrodos de óxido para la corriente directa y su unión. Fig.35 muestra uno similar para la corriente alterna. Fig.36 un coleccionista incandescente con una lámpara Nernst y Fig.37 uno similar con una llama de gas.

 

El poste positivo 1 de los coleccionistas radiantes siempre está directamente relacionado con el conductor de recogimiento aéreo A.  En Fig.34, este está relacionado adelante sobre el juego de condensador 5 con un segundo electrodo positivo 3. El dínamo corriente directo b produce corriente que fluye entre los electrodos 3 y 2 como una luz de arco. En la formación de un arco, el electrodo incandescente negativo 2 absorbe la electricidad de los postes positivos que ponen frente a ello y muy acusado de la electricidad atmosférica que esto comunica al recorrido trabajador. El hueco de chispa 7, resistencia inductiva 9 e inducción bobina 10 parece a estos antes descritos. El electroimán protector S protege la instalación de la tierra circuiting y el hueco de chispa de seguridad 8 de voltaje de exceso o sobrecarga.

 

En Fig.35, la unión es hasta ahora cambiada que el dínamo de corriente alterna alimenta la excitación bobina 11 del condensador de inducción. 12 es su negativa y 13 su poste positivo. Si el bobina 3 en el corazón de imán del dínamo es correctamente calculado y la frecuencia de la corriente alterna suficientemente alta, entonces una luz de arco puede ser formada entre postes 1 y 2. Cuando el cátodo 2 está relacionado con la tierra negativamente cargada, y por lo tanto siempre actúa como un poste negativo, una forma de la rectificación de la corriente alterna producida por el dínamo 3 es obtenida, ya que la segunda mitad del período siempre es suprimida. El recorrido trabajador puede ser realizado del mismo modo como en Fig.34; pueden prescindir sin embargo del hueco de chispa trabajador 7, y en vez de ello, entre los puntos n y m, un condensador 5 y una resistencia de inducción 9 puede ser insertado, de que, una corriente es tomada inductivamente.

 

Fig.36 representa una forma de construcción similar a esto mostrado en Fig.34 salvo que aquí en vez de una lámpara de arco, un cuerpo incandescente Nernst es usado. La lámpara Nernst es alimentada por la batería 3. La sección trabajadora está relacionada con el poste negativo, el hueco de chispa de seguridad con los postes positivos. También pueden prescindir del hueco de chispa trabajador 7 y la corriente para ello tomado en 12 sobre el recorrido de oscilación 5, 11 (mostrado en líneas de puntos).

 

Coleccionistas de llama (Fig.37) mayo también ser empleado según esta invención. La red de alambre 1 está relacionada con el conductor de coleccionista aéreo A y el quemador con la tierra. Al final superior del quemador, los puntos largos son proporcionados que proyectan en la llama. El electrodo positivo está relacionado con la negativa sobre un condensador 5 y la inducción bobina 9 con la tierra.

 

La novedad en esta invención es:

 

(1) El uso de cátodos incandescentes postes positivos de enfrente que están relacionados con capacidades metálicas grandes como superficies de recogimiento automáticas.

(2) La unión de los cátodos incandescentes a la tierra por lo cual, además de la electricidad comunicada a ellos de la batería de máquina que causa el incandescing, también el precio negativo del potencial de la tierra es comunicado, y

(3) La unión de los postes positivos y negativos de los coleccionistas radiantes sobre un recorrido condensador solo o con la introducción de una resistencia inductiva conveniente, por lo cual simultáneamente un recorrido de oscilación oscilatorio puede ser obtenido. El efecto que se reúne es por estos métodos completamente bastante aumentados.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ROY MEYERS

 

Patente  GB1913,01098           14 de enero 1914              Inventor: Roy J. Meyers

 

APARATO PARA PRODUCIR ELECTRICIDAD

 

EXTRACTO

Un rectificador para el uso con el aparato para producir electricidad de la tierra consiste en el mercurio - lámparas de vapor construidas y arregladas como mostrado en Fig.4. Cada lámpara comprende dos alambres 6 <1>, 7 <1> enrollar alrededor de un tubo de acero 15 alrededores de un tubo de mercurio 11 preferentemente del cobre. El bobina 6 <1> está relacionado entre el electrodo 14 y el terminal 18, y el bobina 7 <1> entre los terminales 19, 5. Los bobinas 6 <1>, 7 <1> son preferentemente formados del hierro suave.

 

 

DESCRIPCIÓN

Esta invención está relacionada con mejoras del aparato para la producción de corrientes eléctricas, y el objeto primario en mente es la producción de una corriente eléctrica commercialemente útil sin el empleo de la acción mecánica o química. A este final la invención comprende medios para producir lo que creo para ser la electricidad dinámica de la tierra y sus elementos ambientales.

 

Soy, por supuesto consciente que se ha propuesto para obtener gastos estáticos de estratos superiores de la atmósfera, pero tales gastos son reconocidos desde extensamente el potencial de variante y no han demostrado hasta ahora de ningún valor comercial práctico, y la invención presente es distinguida de todo tal aparato como ha sido empleado antes para atraer gastos estáticos por el hecho que este aparato mejorado no es diseñado o empleado para producir o generar irregular, fluctuando u otros gastos eléctricos que carecen de la constancia, pero por otra parte tengo por la prueba actual sida capaz de producir de un muy pequeño aparato en la elevación relativamente baja, decir aproximadamente 50 o 60 pies encima de la superficie de la tierra, una corriente considerablemente constante en un voltaje commercialemente utilizable y amperaje.

 

Esta corriente que averigüé por pruebas repetidas es capaz de ser fácilmente aumentada por adiciones de los elementos de unidad en el aparato descrito abajo, y soy convencido de la constancia de la corriente obtenida y su potencial relativamente bajo que la corriente es dinámica y no estática, aunque, por supuesto, no sea imposible que las ciertas descargas estáticas ocurren y, de hecho, he encontrado la ocasión tomando precauciones contra el daño que podría resultar de tal descarga por la provisión de pararrayos de relámpago y aparato de recorte que asiste en la interpretación de la corriente obtenida estable eliminando fluctuaciones repentinas que a veces ocurren durante condiciones de la humedad alta por lo que considero descargas estáticas. 

 

La naturaleza de mi invención es obviamente tal que he sido incapaz de establecer autoritativamente todos los principios implicados, y algunas teorías aquí expresadas pueden demostrar posiblemente erróneas, pero sé realmente y soy capaz de demostrar que el aparato que he descubierto produce realmente, genera, o por otra parte adquiere una diferencia de potencial que representa un amperaje corriente como declarado encima.

 

La invención comprende los medios para producir corrientes eléctricas del potencial útil considerablemente sin el empleo de la acción mecánica o química, y en esta unión he sido capaz no de observar ninguna acción química en absoluto en las partes utilizadas aunque el empejoramiento pueda ocurrir posiblemente en algunas partes, pero a fin de que soy capaz de determinar que tal empejoramiento no añade al suministro corriente, pero es simplemente secundario al efecto de la acción climática.

 

La invención más expresamente comprende el empleo de un imán o imanes y un elemento asistente, como el zinc colocó adyacente al imán o imanes y se unió en tal manera y arregló con relación a la tierra para producir corriente, mi observación que es que corriente es producido sólo cuando tales imanes tienen sus postes que se vuelven considerablemente al norte y sur y los zincs son dispuestos considerablemente a lo largo de los imanes.

 

La invención también entiende otros detalles de la construcción, las combinaciones y los arreglos de partes como serán totalmente puestos adelante.

 

DESCRIPCIÓN DE LOS DIBUJOS

 

 

Fig.1 es una vista de plan de un aparato que encarna los rasgos de la invención presente, la flecha que acompaña la figura que indica considerablemente el norte geográfico, las partes de esta figura son esquemáticas.

 

Fig.2 es una vista de elevación de lado de las partes vistas en el plan en Fig.1

Fig.3 es una sección vertical tomada el avión indicado por la línea A--A de Fig.2.

 

 

 

Fig.4 es una vista de detalle, en parte en la elevación y en parte en la sección, mostrando a las uniones del convertidor e intensificador.

 

 

 

 

 

 

 

Fig.5 es una sección transversal tomada los aviones indicados por la línea 5-5 de Fig.4, mirando hacia abajo.

 

Fig.6 es un detalle ampliado sección fragmentaria que ilustra las partes en la unión de los conductores y uno de los intensificadores.

 

 

Fig.7 es una vista de detalle ampliada en parte en la elevación y en parte en la sección de uno de los recortes automáticos

 

Fig.8 es una vista esquemática de una de las formas más simples de la encarnación de la invención.

 

Respecto al dibujo por números, 1,1 indica imanes relacionados por una sustancia magnética 2, preferentemente un alambre de hierro. Los imanes 1 son arreglados en pares, un par siendo espaciado bajo el otro, e interpusieron entre los imanes son los platos de zinc 3,3 relacionado por un conductor de alambre de hierro 4. El aislamiento conveniente apoya 5 son arreglado para sostener los imanes respectivos 1 y platea 3,3. Cada plato 3 es preferentemente doblado considerablemente en la forma de V, como claramente visto en Fig.1, y el V de uno de los platos se abre o se vuelve hacia el Norte y el V del otro plato al Sur. He determinado por la experimentación que es esencial que los platos 3 ser dispuesto considerablemente Norte y Sur con su apartamento se vuelvan aproximadamente paralelo a las caras adyacentes de los imanes asistentes, aunque por la experiencia yo no haya descubierto ninguna diferencia material en la corriente obtenida cuando los platos son dispuestos ligeramente a un lado de Norte y Sur, en cuanto al caso cuando los platos son dispuestos ligeramente a un lado de Norte y Sur, en cuanto al caso cuando dispuesto en la línea de la polaridad magnética de la tierra.  El mismo es verdadero con respecto a los imanes 1, dichos imanes dispuestos considerablemente Norte y Sur para objetivos vigentes, aunque yo encuentre que es inmaterial si el Polo Norte de uno de los imanes es dispuesto al Norte y el Polo sur al Sur, o viceversa, y esto es mi convicción de la experiencia que es esencial tener los imanes de cada par relacionado por el material magnético de modo que los imanes considerablemente se hagan un con un poste expuesto al Norte y un poste expuesto al Sur. 

 

 

En Fig.1, He indicado en líneas llenas por las cartas 8 y N las polaridades respectivas de los imanes 1, y he indicado en líneas de puntos el otro poste de aquellos imanes cuando la unión 2 es cortada. He encontrado que los imanes y los platos de zinc funcionan para producir, (si por colección o generación no estoy seguro), las corrientes eléctricas cuando dispuesto considerablemente Norte y Sur, pero cuando dispuesto considerablemente Este y Oeste, ningunas tales corrientes son producidas. También encuentro que la pregunta de elevación es de ningún modo vital, pero es verdadero que los resultados más eficientes son obtenidos colocando el zincs e imanes en apoyos elevados. Además encuentro de pruebas, que es posible obtener corrientes del aparato con el zincs e imanes dispuestos en un edificio o por otra parte encerrado, aunque los resultados más eficientes sean obtenidos localizándolos en el abierto.

 

Mientras en Figs 1, 2, y 3, he mostrado los imanes y los platos de zinc tan sobrepuestos, será aparente, como descrito detalladamente abajo, que estos elementos pueden ser colocados de nuevo en planos horizontales, y considerablemente los mismos resultados serán asegurados. Además, los imanes 1 con zincs interpuesto 3, como mostrado en Figs 1, 2 y 3 simplemente representan una unidad que puede ser repetida horizontalmente o verticalmente para aumentar el suministro corriente, y cuando la unidad es repetida los platos de zinc son arreglados alternando con los imanes en todas partes de la serie entera como indicado abajo.

 

Un conductor 6 está relacionado en múltiple con los conductores 2 y un conductor 7 está relacionado con el conductor 4, el conductor 6 ampliación a un terminal de un rectificador que he indicado por el carácter de referencia general 8, y el conductor 7 ampliación al otro terminal del rectificador. El rectificador como visto en el diagrama Fig.1 puede asumir que cualquiera de varias encarnaciones conocidas de la válvula eléctrica escribe a máquina y puede consistir en cuatro células asimétricas o lámparas de vapor de mercurio de Tonelero-Hewitt relacionadas como indicado en Fig.1 para permitir la comunicación de los impulsos positivos del conductor 6 sólo al conductor de línea 9 y los impulsos negativos del conductor 6 en sólo al conductor de línea 10. La corriente de este rectificador puede ser entregada por los conductores 9 y 10 a cualquier fuente conveniente para el consumo.

 

Mientras el rectificador 8 puede consistir en cualquiera de los tipos conocidos, como encima perfilado, esto preferentemente consiste en un rectificador especialmente construido que también tiene la capacidad de intensificar la corriente y comprende expresamente los elementos mostrados detalladamente en Figs 4, 5, y 6 en donde he revelado el alambrado de detalle del rectificador cuando formado de cuatro de la rectificación y me intensifico en elementos en vez de células asimétricas o válvulas de vapor de mercurio simples. Cuando cada una de estas estructuras es una encarnación exacta de todo los demás, un único será descrito, y la descripción se aplicará a todos. El elemento de rectificación de cada construcción consiste en un tubo de mercurio 11 que es preferentemente formado del cristal u otro material conveniente, y comprende un cilindro que afila sus porciones de final y cada terminación en un enchufe de aislamiento o freno 12.  Por el freno superior 12 es ampliado el electrodo 13 que se extiende bien en el tubo y preferentemente aproximadamente una mitad su longitud, a un punto adyacente el final interior de un electrodo contrario 14 qué electrodo último se extiende desde allí abajo por el aislamiento 12 en la parte inferior del tubo. El tubo 11 es suministrado del mercurio y es adaptado para funcionar en el principio de la lámpara de vapor de mercurio, sirviendo para rectificar corriente comprobando impulsos traseros de un signo y permitiendo al paso de impulsos del otro. 

 

Para evitar la necesidad de utilizar un juez de salida, como es común con el tipo de lámpara de la válvula eléctrica, el suministro de mercurio dentro del tubo puede ser suficiente para ponerse en contacto con la parte inferior del electrodo 13 cuando corriente no está siendo suministrado, de modo que tan pronto como corriente sea pasado de un electrodo al otro suficientemente para volatilizar aquella porción del mercurio inmediatamente adyacente la parte inferior del electrodo 13, la estructura comienza su operación como un rectificador. El tubo 11 es rodeado por un tubo 15 que es preferentemente espaciado del tubo 11 suficientemente para permitir que la circulación de refrigeración atmosférica u otra pasara el tubo 11. En algunos casos, puede ser deseable refrescar el tubo 11 por un cuerpo circundante de líquido, como mencionado abajo.  El tubo 15 puede ser de aislar el material pero encuentro que los resultados eficientes alcanzados por el empleo de un tubo de acero, y fijado a los finales del del tubo aíslan discos 16, 16 formación de un carrete en el cual son los alambres de gemelo de enrollar 6’ y 7’, el alambre 6’ relacionado en la hélice interior del bobina con el final externo del electrodo 14, la porción inferior del electrodo dicho ampliado a un lado del tubo 11 y pasado una manga de aislamiento 17 ampliación por el tubo 15, y a su final externo combinándose en el final adyacente del alambre 6’. El alambre 7’ se extiende directamente de la porción externa del carrete por varios helices a un punto adyacente a la unión del electrodo 14 con el alambre 6’ y de allí sigue la paralela al alambre en todas partes del bobina, el alambre 6’ final en un terminal 18 y el alambre 7’ final en un terminal 19.

 

Por la conveniencia de la descripción y de remontar el recorrido, cada uno del aparato sólo encima descrito y aquí conocido cuando un intensificador y el rectificador serán mencionados como A, B, C y D, respectivamente. El conductor 6 es formado con ramas 20 y 21 y el conductor 7 es formado con ramas similares 22 y 23. La rama 20 del conductor 6 se une con el conductor 7’ de intensificador B y rama que 21 del conductor 6 unen con el conductor 7’ del intensificador C, mientras la rama 22 del conductor 7 del intensificador C, mientras la rama 22 del conductor 7 se une con el conductor 7’ del intensificador D. Un conductor 27 está relacionado con el terminal 19 del intensificador A y se extiende a y está relacionado con el terminal 18 del intensificador C, y un conductor 7 se une con el conductor 7’ del intensificador D. Un conductor 27 está relacionado con el terminal 19 del intensificador A, y se extiende a y está relacionado con el terminal 18 del intensificador C, y un conductor 28 está relacionado con el terminal 19 del intensificador C y amplía del terminal 19 del intensificador B al terminal 18 del intensificador D al electrodo 13 del intensificador B. Cada electrodo 13 es apoyado en una araña 13’ descanso en el disco superior 16 del intensificador respectivo. Los conductores 31 y 32 están relacionados con los terminales 18 de intensificadores A y B y son unidos para formarse la línea positiva ponen instalación eléctrica 9 que coopera con el alambre de línea negativo 10 y se extiende a cualquier punto conveniente del consumo. El alambre de línea 10 es proveído de ramas 35 y 36 ampliación a los electrodos 13 de intensificadores C y D para completar el lado negativo del recorrido.

 

Así se verá que las corrientes alternas producidas en los alambres 6 y 7 serán rectificadas y entregadas en la forma de una corriente directa por los alambres de línea 9 y 10, y encuentro por el experimento que los alambres 6 y 7 deberían ser del hierro, preferentemente suave, y pueden ser por supuesto aislados, el otro alambrado no especificado como el hierro que es del cobre u otro material conveniente.

 

En la realización de la operación como declarado, el recorrido puede ser remontado como sigue: un impulso positivo que comienza en el zincs 3 es dirigido a lo largo del conductor 7 para bifurcarse 23 al conductor 7’ y la cuerda del rectificador del intensificador B por el rectificador al conductor 6’, por su cuerda al contacto 18, el conductor 32 y a la línea pone instalación eléctrica 9. El siguiente, o negativo, impulso dirigido a lo largo del conductor 7 no puede encontrar su camino a lo largo de la rama 23 y el recorrido sólo encima remontado porque esto no puede pasar a través del rectificador del intensificador B pero en cambio el impulso negativo hace pasar al conductor 22 al conductor 7 del intensificador A y su cuerda al contacto 19 y al conductor 27 para ponerse en contacto con 18 del intensificador C, a la cuerda del alambre 6’ de eso al electrodo 14 por el rectificador al del electrodo 13 y conductor del intensificador A, electrodo 14 de eso y conductor 6’ para ponerse en contacto 18 y poner instalación eléctrica 31 para rayar el alambre 9.

 

Obviamente el impulso positivo no puede hacer pasar el alambre 20 debido a su acercamiento inverso al rectificador del intensificador B. El siguiente impulso o el impulso negativo entregado al conductor 6 no pueden hacer pasar al conductor 21 debido a su unión con el electrodo 13 del rectificador del intensificador A, pero en cambio hacen pasar al conductor 20 al alambre 7’ y su cuerda que forma la parte del intensificador B al contacto 19 y conductor 29 para ponerse en contacto 18 y la cuerda del alambre 6’ del intensificador D al electrodo 14 y por el rectificador al electrodo 13 y conductor 35 para rayar el alambre 10.  Así la corriente es rectificada y todos los impulsos positivos dirigidos a lo largo de una línea y todos los impulsos negativos a lo largo de la otra mentira s que la diferencia de potencial entre las dos líneas será el máximo para la corriente dada del recorrido alternador. Es, por supuesto, aparente que menos número de intensificadores con sus elementos de rectificador de acompañamiento puede ser empleado con un sacrificio de los impulsos que son comprobados atrás de una carencia de la capacidad de pasar los elementos de rectificador respectivos, y de hecho he asegurado resultados eficientes por el uso de un intensificador solo con sus elementos de rectificador, como mostrado abajo.

 

La base de conductores 37 y 38 está relacionada respectivamente con los conductores 6 y 7 y es proveída de los pararrayos de relámpago ordinarios 39 y 40 respectivamente para proteger el recorrido contra la alta tensión gastos estáticos.

 

Los conductores 41 y 42 están relacionados respectivamente con los conductores 6 y 7 y cada uno se une con un recorte automático 43 que es basado como en 4. Cada uno de los recortes automáticos es exactamente como el otro y uno del muestran detalladamente en éstos Fig.7 y comprende la resistencia inductiva 45 proveído de un borne de conexión aislado 46 con que el conductor respectivo 6 o 7 está relacionado, el poste que también apoya una primavera 48 que sostiene una armadura 49 adyacente al corazón de la resistencia 45. La hélice de resistencia 45 está relacionada preferentemente en la primavera al borne de conexión a un final y al otro final es basado en el corazón de la resistencia, el corazón basado por el conductor de tierra 44 que se extiende al plato metálico 52 empotrado en el carbón húmedo u otro material inductivo sepultado en la tierra.  Cada uno de los conductores 41, 42 y 44 es del hierro, y en esta unión lamento que esto no entendiera que donde declaro la sustancia específica soy capaz de verificar la exactitud de la declaración de los resultados de pruebas que he hecho, pero por supuesto deseo incluir junto con tales sustancias todos los equivalentes, en cuanto al caso, donde el hierro es mencionado sus subproductos, como el acero, y sus equivalentes como el níquel y otras sustancias magnéticas son queridos para ser entendido.

 

El aparato de recorte visto detalladamente en Fig.7 es empleado en particular para asegurar contra corrientes de alta tensión, ello siendo obvio de la estructura mostrada que cuando el potencial se eleva más allá del límite establecido por la tensión de la primavera sosteniendo la armadura 40, la armadura será movida a una posición que se pone en contacto con el corazón del dispositivo de recorte y así directamente cerca la unión de tierra para la línea pone instalación eléctrica 41 con el conductor 44, eliminando la resistencia de girar 45 y permitir que la alta tensión corriente fuera descargada a la tierra. Inmediatamente después de tal descarga la cuerda de 45 pérdida de su corriente permitirá que el corazón se haga demagnetised y libere la armadura 49 por lo cual la unión de tierra está considerablemente rota dejando sólo la unión por la cuerda 45 la resistencia de que es suficiente para asegurar contra la pérdida del voltaje bajo corriente.

 

En Fig.8 He ilustrado un aparato que aunque por lo visto primitivo en construcción y arreglo muestre la primera encarnación acertada que produje en el curso del descubrimiento de la invención presente, y será observado que los rasgos esenciales de la invención son mostrados allí. La estructura mostrada en la figura consiste en imanes de herradura 54, 55, un Norte que se vuelve y el otro Sur, es decir cada apertura en las direcciones respectivas indicadas y los dos relacionados por un alambre de hierro 55 que es no aislado y se abrigó sobre los imanes respectivos cada porción de final del alambre 55 ampliado de los imanes respectivos a y se unió con, como siendo soldado a, un plato de zinc 56, allí siendo un plato 56 para cada imán y cada plato arreglado longitudinalmente considerablemente paralela con las piernas del imán y con las caras del plato expuesto hacia las piernas respectivas del imán, el plato así arreglado endwise hacia el Norte y Sur. Un alambre de hierro 57 une los platos 56, los finales del alambre preferentemente relacionado adyacente los finales externos de los platos pero del experimento encuentro que el alambre puede estar relacionado en prácticamente cualquier punto con el plato. Los alambres 58 y 59 están relacionados respectivamente con los alambres 55 y 57 y suministran una corriente alterna en un voltaje relativamente bajo, y controlar tal corriente los alambres 58 y 59 pueden ser ampliados a un rectificador o rectificador combinado e intensificador, como hablado encima.

 

Las pruebas en las cuales he encontrado acertado con el aparato visto Fig.8 fueron realizados por el empleo primero de imanes de herradura aproximadamente 4 pulgadas en la longitud, la barra que comprende la herradura que es el cuadrado de aproximadamente un pulgada, el zincs dimensionado proporcionalmente y de este aparato con el empleo de un intensificador solo y rectificador, como encima indicado, yo era capaz de obtener una salida constante de 8 voltios.

 

Debería ser obvio que los imanes que forman uno de los electrodos de este aparato pueden ser permanentes o pueden ser electroimanes, o una combinación de los dos.

 

Mientras los imanes mencionados en todas partes del susodicho pueden ser formados de cualquier sustancia magnética, encuentro los mejores resultados obtenidos por el empleo del acero de cromo de níquel.

 

Mientras la operación acertada de varios dispositivos que he construido la incorporación de la invención presente no me ha permitido llegar definitivamente y positivamente en la conclusión fija con relación a los principios y las teorías de la operación y la fuente de la cual corriente es suministrado, deseo que ello sea entendido que me considero como el primer inventor del tipo general descrito encima, capaz de la producción de la electricidad commercialemente útil, para cual razón mis reclamaciones más adelante añadidas contemplan que puedo utilizar una amplia variedad de equivalentes a fin de que los detalles de preocupaciones de la construcción sugirieron como preferentemente empleado.

 

La corriente que soy capaz de obtener es dinámica en el sentido que no es estático y su producción es llevada a cabo sin la acción química o mecánica incidente al movimiento químico o mecánico actual o incidente al cambio de condiciones calóricas de modo que la eliminación necesariamente para el uso de la acción química o mecánica deba ser considerada como incluso la eliminación de la necesidad del uso de calor o grados variantes de eso.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

PAULO y ALEXANDRA CORREA

 

Pat. App. US 2006/0082,334       20 de abril 2006       Inventors: Paulo & Alexandra Correa

 

SISTEMAS DE CONVERSIÓN DE ENERGÍA

 

 

Esta aplicación evidente muestra los detalles de dispositivos que pueden producir la electricidad ordinaria de ondas longitudinales Tesla. Si estas reclamaciones son correctas (y no parece haber razón mínima de creer que ellos no son), entonces las realizaciones de esta aplicación evidente son capaces de producir el poder eléctrico libre y la importancia de esta información es enorme.

 

 

EXTRACTO

Esta invención está relacionada con el aparato para la conversión de energía sin masa en eléctrico o energía cinética, que usa en su forma preferida un transmisor y un receptor tanto que incorpora Tesla bobinas, los finales de distal de cuyas cuerdas secundarias son co-resonantes como relacionadas con platos de una cámara, preferentemente evacuada o llena del agua, tal que la energía irradiada por el transmisor puede ser recogida por el receptor, el receptor preferentemente adelante incluso un reactor plasma pulsado conducido por el receptor bobina y una hendidura divide en fases el motor conducido por el reactor. Preferentemente el reactor funciona en el modo de descarga de gas anormal pulsado, y el motor es un motor de rastra mojado de inercia. La invención también se extiende al aparato en el cual un reactor plasma por otra parte conducido que funciona en el modo de descarga de gas anormal pulsado por su parte solía conducir un motor de rastra mojado de inercia.

 

 

DESCRIPCIÓN

Este es una continuación del No 09/907,823 Consecutivo de aplicación, archivado el 19 de julio de 2001.

 

 

CAMPO DE LA INVENCIÓN

Esta invención está relacionada con sistemas para la conversión de energía, inter alia en la forma de a qué nos referiremos para la conveniencia como ondas de Tesla (véase abajo), a la energía eléctrica convencional.

 

 

FONDO DE LA INVENCIÓN

Los convertidores de energía que son alimentados por la energía local o ambiental son por lo general explicados tomando el recurso a la noción que ellos se convierten cero señalan la radiación electromagnética (ZPE) a la energía eléctrica. Las teorías ZPE han ganado una vida de su propio, como T. El Kuhn ha indicado (en su "Teoría de Cuerpo Negra y el Quántum"), después de surgir de la segunda teoría de Planck, expresamente del término  en la nueva fórmula para energía de oscilador. En 1913, Einstein y Severo sugirió que las frecuencias motrices que contribuyen al calor específico se cayeran en dos categorías - aquellos que eran independientes de la temperatura y aquellos que no eran (energía p.ej rotatoria), conduciéndolos a concluir que la energía de punto cero en la orden de era más probable. En la segunda parte de su papel, sin embargo, ellos proporcionaron una derivación de la Ley de Planck sin tomar el recurso a la discontinuidad, asumiendo que el valor del ZPE era simplemente ‘ha’.  Vale la pena notar que Einstein tenía ya en 1905 ("Erzeugung und Verwandlung des Lichtes betreffenden heuristichen Gesichtspunkt", Ann d. El Phys, 17, 132) enmarcó el problema de la discontinuidad, aun si sólo heurísticamente, como uno de colocar límites sobre la energía infinita del estado de vacío levantado según la ley de dispersión de Rayleigh-vaqueros. Según Einstein, la ley de Rayleigh-vaqueros causaría una imposibilidad, la existencia de la energía infinita en el campo de radiación, y este era exactamente incompatible con el descubrimiento de Planck - que sugirió en cambio, que en frecuencias altas la entropía de ondas fuera sustituida por la entropía de partículas. El Einstein, por lo tanto, sólo podría esperar una validación estocástica de las ecuaciones de Maxwell en frecuencias altas "por suponiendo que las producciones de teoría electromagnéticas corrijan valores medios de tiempo de cantidades de campaña", y continuó a afirmar que la energía de vibración de resonadores de frecuencia altos es exclusivamente discontinua (múltiplos integrales de ).

 

Desde entonces, las teorías de ZPE han continuado un curso independiente de la segunda teoría de Planck. La raíz más reciente de teorías ZPE modernas proviene del trabajo de H. Casimir que, en 1948, por lo visto mostró la existencia de una fuerza que actúa entre dos platos paralelos no cargados. Fundamentalmente el efecto de Casimir es afirmado sobre la existencia de un campo de fondo de la energía que impregna hasta "el vacío", que ejerce una presión de radiación, homogéneamente y de todas las direcciones en el espacio, en cada cuerpo bañado de ello. Considerando dos cuerpos o partículas en la proximidad, ellos protegen el uno al otro de este espectro de radiación de fondo a lo largo del eje (es decir la distancia más corta) de su enganche, tal que la presión de radiación en las superficies que se vuelven de los dos objetos sería menos que la presión de radiación experimentada por todas otras superficies y viniendo de todas otras direcciones al espacio. En estas condiciones, los dos objetos son con eficacia empujados el uno hacia el otro como si por una fuerza atractiva. Cuando la distancia que separa los dos objetos disminuye, la fuerza que los empuja juntos aumenta hasta que ellos sufran un colapso un en el otro. En este sentido, el efecto de Casimir sería la analogía macroscópica de la furgoneta microscópica der las fuerzas de Waals de la atracción responsable de tales interacciones de dipolo de dipolo como la vinculación de hidrógeno. Sin embargo, vale la pena notar que se dice la furgoneta der que la fuerza de Waals tiende a establecer su radio normal, o la distancia óptima entre dipolos, como la distancia donde la mayor fuerza atractiva es ejercida, más allá cual furgoneta der las fuerzas de Waals de la repulsión nuclear y electrónica alcanzan la fuerza de atracción.

 

Posteriormente, otro físico holandés, M. El Sparnaay, demostrado que la fuerza de Casimir no provino de la radiación termal y, en 1958, continuó a atribuir esta fuerza al diferencial de la presión de radiación entre la radiación ZPE del estado de vacío alrededores de los platos y el presente de radiación ZPE en el espacio entre ellos. La oferta de Sparnaay es que un clásico, non-quantal, isotropic y energía de punto cero electromagnética ubicua existe en el vacío, y hasta en una temperatura del cero absoluto. Es asumido adelante que ya que la radiación ZPE es invariante con respecto a las transformaciones Lorentz, esto obedece la regla que la intensidad de su radiación es proporcional al cubo de la frecuencia, causando una densidad de energía infinita para su espectro de radiación.

 

Lo que pareció ser la virtud de esta teoría formulada de nuevo era la noción que el vacío ya no figuró como el espacio puro vacío de la energía, pero mejor dicho como un espacio expuesto “a campos constantemente fluctuantes de la energía electromagnética”.

 

El Puthoff ha utilizado el isomorfismo entre la furgoneta der Waals y Casimir fuerza para echar el punto cero (ZP) la teoría de energía de la gravedad, basada en la interpretación que el espectro de campo de ZP electromagnético virtual predicho por la electrodinámica cuántica (QED) es funcionalmente equivalente a un estado de vacío actual definido como un fondo de la radiación electromagnética clásica o Maxwellian de fases arbitrarias, y así puede ser tratado por la electrodinámica estocástica (SED). Mientras que en QED, los quántums son tomados como entidades virtuales y la energía infinita del vacío no tiene ninguna realidad física, para SED, los resultados de espectro ZPE de la deformación de un verdadero campo físico y no requiere la creación de partícula. Gravedad entonces, podría ser visto como sólo la manifestación macroscópica de la fuerza de Casimir.

 

No disputamos el hecho que hasta en la materia espacial ausente, hay presente de energía radiante que no es de una naturaleza termal. Pero afirmamos que esta energía no es electromagnética, tampoco su energía es el infinito de espectro. Que este es así, tallos no sólo de nuestra opinión que esto es el tiempo alto que la hipótesis heurística de Einstein debería ser tomada como literalmente actual - en el sentido dual que toda la energía electromagnética es la energía de fotón y todos los fotones es producciones locales, pero sobre todo del hecho que es aparente, de los experimentos de Wang y sus colegas (Wang, Li, Kuzmich, A y Dogariu, A. "Asistido por ganancia superluminal propagación ligera", Naturaleza 406; *6793; 277), que el estímulo de fotón puede propagar en velocidades supraluminal y mentiras por lo tanto bien fuera de cualquier alcance de teoría electromagnética, ser el acercamiento clásico de este Maxwell tomado por teorías ZPE, o la fenomenología relativista especial de Einstein de la teoría de Maxwell. El hecho es, que si el estímulo ligero puede propagarse en velocidades mayores que aquellos de la luz, entonces lo que se propaga no es ligero en absoluto, y así no energía configurada electromagnético. La luz es únicamente una producción local de fotones en respuesta a la propagación de un estímulo que sí mismo no es electromagnético.

 

Es crítico entender que la implicación de este, que - aparte de la radiación electromagnética local y de la radiación termal asociada con los movimientos de moléculas (energía thermo-mecánica), hay otra al menos una forma de la radiación de energía que está en todas partes presente, hasta en la materia espacial ausente. Indudablemente, es que la energía que previene cualquier logro del cero absoluto, para cualquier outpumping local posible del calor es emparejada por una conversión local inmediata de un poco de esta energía en una radiación termal mínima requerida por los distribuidores de Espacio y Tiempo. Indudablemente también, esta radiación es ubicua y no sujeta a transformaciones relativistas (es decir es Lorentz invariante). Lo que no es, es la radiación electromagnética que consiste en fases de randomistic de ondas transversales.

 

Para entender este correctamente, hay que resumir las diferencias de existir las teorías ZPE - y todas estas diferencias se tratan del hecho que esta energía, que no es, ni electromagnética, ni termal en sí, (y no es ciertamente simplemente thermo-mecánico), tiene características sin embargo identificables tanto distribuidas a través de subtipos o variantes como también común a todos ellos.

 

Esencialmente, el primer subtipo o la variante consisten en ondas sin masa longitudinales que despliegan la energía eléctrica. Podrían llamarlos bien ondas Tesla, ya que los transformadores de Tesla-tipo en efecto pueden ser mostrados experimentalmente para irradiar la energía eléctrica sin masa, en la forma de ondas magnéticas y eléctricas longitudinales que tienen propiedades no reducibles a la energía de fotón, ni “a ondas electromagnéticas”, y tienen velocidades del desplazamiento que puede ser mucho mayor que el límite c para todas las interacciones estrictamente electromagnéticas.

 

Uno puede denotar bien el segundo subtipo por la designación de la radiación termal sin masa, ya que esto contribuye a cambios de temperaturas - y, como obviamente indicado por la imposibilidad de alcanzar un cero absoluto de la temperatura, esta contribución ocurre independientemente de la presencia de materia, o energía de masas, en el Espacio. En otras palabras, no toda la radiación termal puede ser reducida a vibración, rotación y traducción (movimiento de movimiento) de moléculas, es decir a la energía thermomechanical, porque las propiedades de presión y volumen que determinan la temperatura y afectan la materia, parezca en efecto en alto grado ser independientes de la materia, un hecho que sí mismo es responsable de los cambios de fase catastróficos e inesperados observados de la materia y ha requerido hasta este día la explicación insuficiente ofrecida semiempíricamente por la Furgoneta der Waals Fuerza la Ley.

 

Finalmente, el tercer subtipo puede ser designado radiación de energía sin masa latente - ya que esto no despliega, ni precio, ni termal o efectos de baroscopic, y aún es responsable “del calor latente verdadero” “o de la energía potencial intrínseca” de una molécula. Es también responsable del fenómeno kineto-regenerador por lo cual un electroscopio realiza una variable trabajo mediado por precio contra el campo gravitacional local.

 

La característica común de tres subtipos de la radiación de energía sin masa es que ellos comparten la misma estructura fina no clásica, escrita como sigue para cualquier unidad de energía, donde c es cualquier velocidad de la función de onda ligera, y la longitud de onda λ y función de onda W son interconectados como una función de la calidad física del campo de energía en la consideración: E = λcW.

 

En el caso de la radiación eléctrica longitudinal, este toma la forma directamente cuantificable:

donde:

Wv es la función de onda equivalente de voltaje correspondiente a V,

Pe constituye el ímpetu lineal correspondiente al convencional q o e,

h es la constante Planck,

 es la constante de Duane-caza expresada como una longitud de onda,

 es una constante de longitud de onda; y el signo

 significa la igualdad exacta entre una expresión en las dimensiones convencionales de longitud, masa y tiempo, y una expresión en longitud y dimensiones de tiempo solas.

 

En el caso de la radiación termal sin masa (contribución a cambios de temperaturas), la transformación obedece la regla de Boltzmann (k es ahora la constante de Boltzmann y T es la temperatura de Kelvin-escala):

 

 

y en el tercer caso - de la radiación sin masa latente, la transformación obedece la regla:

 

 

donde  y  son funciones de frecuencia,  ser un término de frecuencia gravitacional específico, y  ser definido como igual a   y   tiene el valor de

 

Si la variante eléctrica de la radiación sin masa tiene una equivalencia cuántica directa, vía la Ley de Duane-caza, ninguna de la tres primaria aether variantes de energía posee a ninguno la forma clásica de la energía electromagnética que requiere la superimposición cuadrada de la velocidad de funciones de onda ligeras c, como c2, o la forma cuántica de energía, requiriendo E = .  El primer paso crítico en la dirección derecha puede ser bien atribuido a doctor W. Reich, cuando esto considera el hecho que la energía sin masa conecta dos funciones de onda desiguales, sólo uno de los cuales es electromagnético y cumple con el límite c. Entonces desenmarañamos la estructura triple descrita encima, y adelante mostramos que, en caso de ondas eléctricas longitudinales, la equivalencia postulada  es simplemente fenomenológico, cuando estas ondas no son restringidas por la función c en su transporte de la carga eléctrica a través del espacio. Puede ser demostrado adelante que todos los fotones de cuerpo negro están ligados por un límite de frecuencia superior (64 x 1014 Hz), encima que sólo los fotones de ionización son producidos, y que todos los fotones de cuerpo negro se levantan exactamente de la interacción de la radiación eléctrica sin masa con moléculas de la materia (incluso la luz leptons), por lo cual la energía de aquella radiación es en la localidad convertida en fotón o radiación electromagnética. En otras palabras, toda la no ionización la energía electromagnética parece ser la energía secundaria que resulta en la localidad de la interacción de materia con la energía eléctrica sin masa. Esto no puede consistir por lo tanto en la energía primaria que está presente en el vacío, una energía que no es, ni virtual, ni electromagnética, pero actual y concreta en sus manifestaciones eléctricas, termales y antigravitic. Finalmente, la energía gravitacional, siendo el potencial o la energía cinética responsable de la fuerza de atracción entre unidades de la materia, es una manifestación que también requiere, mucho cuando la radiación electromagnética hace, el enganche de la energía sin masa de importar o a la energía de masas.

 

El Tesla bobina es un generador de un flujo de energía eléctrico sin masa que esto transmite tanto por la conducción por la atmósfera como por la conducción por la tierra. Tesla pensó que esto hizo sólo que, pero ha sido desde entonces considerado en cambio (debido a Maxwell, Hercio y Marconi) como un transmisor de la energía electromagnética. El transmisor funciona por un consumo de la energía eléctrica de masas ligada en la primaria, y por la inducción esto genera en los dos flujos eléctricos secundarios conectados, un de masas atado en el conductor bobina, y otro sin masa en el cuerpo del solenoide. Tesla también propuso y demostró a un receptor para el flujo de energía sin masa en la forma de segundo Tesla bobina resonante con el primer. El receptor bobina debe ser idéntico y templado al transmisor bobina; la capacitancia del plato de antena debe emparejar la del plato de transmisor; tanto el transmisor como el receptor bobinas deben ser basados; y el receptor bobina entrada y salida debe ser unipolar, como si los bobina fueron puestos instalación eléctrica en serie.

 

Los generadores de la energía sin masa por la cual estamos preocupados, proporcione pulsos corrientes asociados con una onda mojada (DW) la oscilación de la frecuencia mucho más alta que la frecuencia de repetición de pulso. Un problema particular en la recuperación del contenido de energía sin masa de tales pulsos es proporcionado por las oscilaciones de onda mojadas. Aunque en el nuestro No 5,416,391 Evidente estadounidense describamos motores de fase de hendidura de incorporación de arreglos para recuperar tal energía, su eficacia es muy menos que lo que debería ser teóricamente alcanzable. Otros trabajadores como Tesla y Reich, han encontrado el mismo problema a un aún mayor grado.

 

En el motor del siglo diecinueve ingeniería de la terminología, los dínamos capaces de producir corriente directa por la inducción homopolar continua eran conocidos como generadores "unipolares". El término “inducción unipolar” parece haber provenido con W. El Weber, para designar máquinas homopolar donde el conductor se mueve continuamente para cortar las líneas magnéticas de una clase del poste magnético sólo, y así requerir que contactos corredizos coleccionaran la corriente generada. El aparato de disco de cobre de giro de Faraday era, en este sentido, un generador homopolar cuando el disco fue conducido a mano, o un motor homopolar cuando la corriente le fue proporcionada. Donde el conductor rotativo continuamente corta el campo magnético de alternatingly postes magnéticos de enfrente, la operación de una máquina, si un generador o un motor, es dicho ser “heteropolar”. Las máquinas unipolares continuaron a tener una vida de su propio en la forma de voltaje bajo y generadores de corriente continua corrientes altos - de Faraday, por Plucker, Varley, Siemens, Ferraris, Hummel, a Señor Kelvin, Pancinoti, Tesla y otros - casi exclusivamente en la forma de dínamos de disco, pero unos teniendo enrollar rotores.

 

En el alternador de Mordey, y en llamados “alternadores de inductor”, sin embargo, homopolar generadores fueron empleados para obtener corrientes alternas, con el uso de rotores enrollar de acá para allá a través del campo. El uso de rotores lisos, desenrollados en motores de inducción de corriente alterna (a diferencia de la corriente alterna motores sincrónicos, como motores de histéresis) era un desarrollo posterior que dínamos homopolar. Hacia 1888, Tesla y Ferraris entre todavía otros, había producido independientemente campos magnéticos rotativos en un motor, empleando dos corrientes alternas separadas con la misma frecuencia, pero fase diferente.  El suplente de fase solo los motores corrientes fueron desarrollados más tarde, y motores de fase de hendidura fue desarrollado último. Ferraris (Ferraris, G (1888) "Rotazioni elettrodynamiche", Turín Acad, cuestión de marzo.) propuso la teoría elemental del motor de 2 fases, donde la corriente inducida en el rotor es proporcional al resbalón (la diferencia entre - la velocidad angular del campo magnético y aquel del cilindro rotativo), y el poder del motor es proporcional tanto al resbalón como a la velocidad del rotor.

 

Si un rotor de hierro es colocado dentro del campo magnético rotativo de un estator de 2 fases, será puesto por turnos, pero no sincrónicamente, dado que siempre es atraído a los postes magnéticos móviles con un retraso. Pero si un rotor de aluminio o de cobre es usado en cambio, es "arrastrado" alrededor por el campo de estator rotativo debido a las corrientes de remolino inducidas en ello.  Si el rotor de aluminio o de cobre debiera girar sincrónicamente con el campo magnético de estator, no habría ningunas corrientes de remolino inducidas y así ninguna acción de motor resultaría. La acción de motor depende, en este caso, sobre la presencia del resbalón asincrónico, ya que la función de éste debe sostener la inducción de aquellas corrientes en el rotor que son responsables de la acción de motor del rotor arrastrado. Este entonces es el origen del término “motores de rastra de corriente alterna”. Una vez que el rotor de rastra evolucionó de un cilindro a una taza hueco, ellos ganaron el epíteto “de motores de taza de rastra”. Más tarde, ya en el 20o siglo, las tazas fueron encajadas sobre un miembro de estator central, y el motor de servomecanismo de 2 fase de rotor de manga nació.

 

El Tesla sabía que las corrientes de impulso así como CW (onda constante) sinusoidal corrientes podrían ser usados para conducir motores de corriente alterna. En cuanto a su invención de un motor de histéresis (que él llamó “un motor de retraso magnético”), él declaró: "... pulsatory así como una corriente alterna podría ser usado para conducir estos motores..." (Martin, T C (1894) "las invenciones, investiga y escrituras de Nikola Tesla", el Capítulo XII, p. 68). En su búsqueda para la utilización eficiente de la frecuencia alta DW (onda mojada) las corrientes de impulso de la su inducción bobinas, Tesla comenzó empleando un motor de inducción de disco de corriente alterna como mostrado en Fig.17 de su dirección de 1892 famosa (Tesla, N (1892) "Experimentos con corrientes alternas de la frecuencia potencial y alta frecuencia", en "Nikola Tesla Lecturas", 1956, Beograd, pps. L-70-71). Este consistió en un disco de cobre o de aluminio montado verticalmente a lo largo del eje longitudinal de un corazón de hierro en el cual era enrollar un motor solo bobina que era la serie puesta instalación eléctrica al terminal distal de una inducción bobina a un final, y a un suspendido grande y aisló el plato metálico en el otro. Lo que era nuevo sobre este era la realización de un paseo de motor de inducción de disco de corriente alterna, donde la excitación corriente viajó directamente por la cuerda con sólo una unión unipolar al secundario bobina (en ciertas condiciones, hasta la unión de serie al plato podría ser quitada, o sustituida por una unión directa al cuerpo del experimentador): "lo que deseo mostrarle es que este motor gira con una unión sola entre ello y el generador" (Tesla, N. (1892), op. cit., L-70, el énfasis de Tesla). En efecto, él acababa de hacer un descubrimiento crítico que, a diferencia de en caso del precio de masas ligado donde el flujo corriente requiere depolarisation de una tensión bipolar, el precio sin masa contrata el flujo corriente unipolarmente como una mera materia de la fase apropiada synchronisation:

 

 

Tesla pensó que su motor era en particular adecuado de responder a cuerdas que tenían “alto mí inducción”, como bobina solo enrollar en un corazón de hierro. La base de esta autoinducción es la reacción magnética de un recorrido, o un elemento de un recorrido - un inductor - por lo cual esto ahoga, atenua o moja la amplitud de ondas eléctricas y retarda su fase.

 

Para el motor para responder a frecuencias todavía más altas, un tenía que serpentear sobre la cuerda de motor primaria, un traslapo parcial secundario, cerrado por un condensador, ya que "no es de nada fácil obtener la rotación con frecuencias excesivas, como los cortes secundarios lejos casi completamente las líneas de la primaria" (Idem, L-71.).

 

El Tesla declaró que "un rasgo adicional del interés sobre este motor" era que uno podría dirigirlo con una unión sola a la tierra de la tierra, aunque de hecho un final de la primaria de motor bobina tuviera que permanecer relacionado con el grande, suspendió el plato metálico, colocado para recibir o ser se bañó por "un campo electrostático alternador", mientras el otro final fue tomado para dar buenos conocimientos. Así el Tesla tenía una inducción ordinaria bobina que transmitió este "campo electrostático alternador", una antena Tesla no templada que recibe este "campo", y un recorrido de receptor que comprende su corazón de hierro enrollar primaria de motor, estrechamente conectado, el capacitatively se cerró secundario, y el rotor de disco no ferromagnético conectado. Finalmente, en su sistema de transmisión de poder, él sustituiría este transmisor por un Tesla bobina, y colocaría una recepción idéntica bobina al final de recepción, templar ambos sistemas y traerles en la resonancia. Pero su motor permaneció subdesarrollado, y tan hizo el sistema de receptor entero.

 

El Tesla volvió a este sujeto un año más tarde, diciendo "en una antigua ocasión he descrito una forma simple del motor que comprende una excitación sola bobina, un corazón de hierro y disco" (Tesla, N (1893) "En la luz y otros fenómenos de frecuencia altos", en "Nikola Tesla Lecturas", 1956, Beograd, pps. L-130, y L-131 con respecto a Fig.16-II). Él describe como él desarrolló una variedad de modos de hacer funcionar tales motores de corriente alterna unipolarmente de un transformador de inducción, y también otros arreglos para "hacer funcionar una cierta clase de motores alternadores fundados en la acción de corrientes de la fase que se diferencia".  Aquí, la unión al transformador de inducción es cambiada de modo que expulsen de la primaria de motor del secundario grueso de un transformador, cuya primaria más fina es conectada, a un final, directamente y con un alambre solo al secundario Tesla, y en otro inconexo izquierdo. En esta ocasión, Tesla menciona que tal motor ha sido llamado “un motor de retraso magnético”, pero que objetan a esta expresión (que, a propósito, él había aplicado a su propia invención de motores de histéresis magnéticos) por "aquellos que atribuyen la rotación del disco para remolinar corrientes cuando el corazón es finalmente subdividido" (Tesla, N (1893), op. cit., p. L-130).

 

En ninguna de las otras soluciones de motor, 2 fase o fase de hendidura, que él sugiere como enganches unipolares a la secundaria de una inducción bobina, hace el motor de rotor de disco no ferromagnético otra vez figura. Pero él le devuelve una página más tarde, e indirectamente tan, por la primera dirección a las desventajas de rotores ferromagnéticos: "las frecuencias Muy altas no son por supuesto practicables con motores debido a la necesidad de emplear corazones de hierro. Pero uno puede usar descargas repentinas de la frecuencia baja y así obtener ciertas ventajas de corrientes de alta frecuencia - sin dar el corazón de hierro completamente incapaz de siguiente de los cambios y sin implicar un muy gran gasto de la energía en el corazón. He encontrado completamente practicable para funcionar, con tal frecuencia baja las descargas perjudiciales de los condensadores, motores de corriente alterna."

 

En otras palabras - mientras que sus experimentos con la onda constante (CW) corrientes alternas, y también con la alta tensión mojaron la onda (DW) impulsos de la inducción bobinas, indicó la existencia de un límite de frecuencia superior para planchar la interpretación de motor principal, uno podría emplear en cambio alto corriente, impulsos de DW - de frecuencias DW altas, pero precios de impulso bajos - para mover estos motores completamente eficazmente. Entonces él añade "una cierta clase [de la corriente alterna] motores que avancé hace unos años, que contienen el recorrido secundario cerrado, girará completamente enérgicamente cuando las descargas son dirigidas por la excitación bobinas.  Una razón que tal motor hace funcionar tan bien con estas descargas es que la diferencia de fase entre las corrientes primarias y secundarias es 90 grados, que no es generalmente el caso con elevarse armónicamente y corrientes decrecientes de la frecuencia baja. No podría ser sin el interés para mostrar un experimento con un motor simple de esta clase, en vista de que se piensa comúnmente que las descargas perjudiciales son inadecuadas para tales objetivos."

 

Lo que él propone después, forma la base de metros de energía eléctrica de corriente alterna residenciales e industriales modernos, el motor de disco de cobre de corriente alterna cuyo rotor enciende la ventana de estos metros, propulsados avanzado por la frecuencia de suministro. Pero en vez de emplear cualquier tal entrada de Onda Constante, Tesla usa las descargas perjudiciales de condensadores, incipientemente funcionando como rectificadores corrientes. Con las condiciones apropiadas, p.ej corrija el voltaje del generador, corriente adecuada del condensador, capacitancia óptima para el precio de tiroteo, y hueco de chispa templado, mencionar unos cuantos, Tesla encontró que el rotor de disco no ferromagnético dio vuelta, pero con el esfuerzo considerable. Pero este apenas se comparó con los resultados obtenidos con un alternador CW de alta frecuencia, que podría conducir el disco "con un esfuerzo mucho más pequeño". En el resumen entonces, Tesla fue por lo que ser el primer para idear un motor conducido por ondas de Tesla, que emplearon un rotor no ferromagnético, y cuyo arreglo cercó tanto el recorrido de receptor como transmisor. Para este fin, él empleó un método de fase sola en el cual la señal es alimentada unipolarmente a la cuerda, colocada en serie con una capacitancia de plato.

 

El Tesla también más tarde propuso de expulsar de un motor de disco de no ferromagnético de fase sola similar de descargas de capacitative bipolares por un hueco de chispa atmosférico ahora colocado en la paralela con la cuerda de motor principal, y otra vez simulación de una fase de hendidura por una estrechamente-herida secundaria que estuvo cerrado por una capacitancia.

 

Cuando Tesla confiesa, los resultados de todo su remolino de corriente alterna las soluciones de motor corrientes eran escasas y limitadas por corriente y problemas de frecuencia. Igualmente, los arreglos de dos fases propuestos por el Reich para su o motor, implicando una superimposición de las Ondas Mojadas de una primera fase en una fase de segundo de Onda Continua fija, requieren que una fuente de alimentación externa y un recorrido de amplificador de pulso, y fallado encuentre las propias exigencias del Reich.

 

Hemos propuesto antes el uso de motores de jaula de ardilla con la división de capacitative de la fase para convertir la salida de Onda Mojada de plasma pulsers, pero una vez que una Jaula de Ardilla es introducida, el efecto de humectación que la jaula de cobre no ferromagnética ejerce en ser arrastrada por el campo de estator giratorio, es contrariado por el cilindro ferromagnético de hierro laminado, en el cual la jaula de cobre es empotrada, trabajando para disminuir el resbalón y traer el rotor a cerca del sincronismo.  Este es, en toda la probabilidad, que motores de Jaula de Ardilla de límites que responden al componente de corriente continua del impulso de Onda Mojado, y así ser limitado para responder a flujos de gastos de masas ligados. Históricamente, cuando veremos, la ventaja obvia de los motores de servomecanismo de Jaula de Ardilla están en el hecho que, en particular para aplicaciones de 2 fases, ellos eran mucho más eficientes en la realización del trabajo sin la evolución del calor. En efecto, si se permite que las corrientes de remolino en el rotor no ferromagnético circulen en la forma no pedida, el material de rotor y el estator se calentarán rápidamente y consumirán mucho poder en aquella calefacción. Se piensa de hecho que este es una debilidad de motores de inducción de corriente alterna "rotor no ferromagnético".

 

 

RESUMEN DE LA INVENCIÓN

La invención presente está preocupada por la conversión a la energía eléctrica convencional de las variantes de la radiación de energía sin masa considerada encima, mandado a para la conveniencia como ondas de Tesla, radiación termal sin masa y radiación sin masa latente. La primera variante de tal radiación fue reconocida, generada y al menos parcialmente revelada por Tesla hace aproximadamente cien años, aunque su trabajo haya sido extensamente interpretado mal y también aturdido con su trabajo en la transmisión de radio u ondas electromagnéticas.  El Tesla bobina es un generador conveniente de tal radiación, y es usado como tal en muchas de las encarnaciones de nuestra invención descrita abajo, pero debería ser claramente entendido que nuestra invención en su sentido más amplio no es restringida al uso de tal bobina como una fuente de la radiación sin masa y cualquier fuente natural o artificial puede ser utilizada. Por ejemplo, el sol es una fuente natural de tal radiación, aunque la interacción con la atmósfera signifique que es en gran parte no disponible en la superficie de la tierra, aplicaciones restrictivas a posiciones fuera de la atmósfera de la tierra.

 

Según la invención, un dispositivo para la conversión de la radiación sin masa en la energía eléctrica o mecánica comprende un transmisor de radiación eléctrica sin masa que tiene un componente de onda mojado, un receptor de tal radiación templada a la resonancia con la frecuencia de onda mojada del transmisor, un recorrido de salida co-resonante conectado en y extrae eléctrico o energía cinética del receptor, y al menos una estructura que define una cavidad de transmisión entre el transmisor y el receptor, un rectificador de onda llena en el recorrido de salida co-resonante, y un dispositivo de descarga plasma pulsado oscilatorio incorporado al recorrido de salida co-resonante. El recorrido de salida preferentemente comprende un rectificador de onda llena la presentación de una capacitancia al receptor, o un motor eléctrico, preferentemente un motor de fase de hendidura, presentando inductancia al receptor. El transmisor y el receptor cada uno preferentemente comprende un Tesla bobina y/o un autogenous pulsaron el dispositivo de descarga de brillo anormal. La cavidad de transmisión es preferentemente al menos parcialmente evacuada, y comprende platos espaciados relacionados respectivamente con el más apartado los postes del secondaries de Tesla bobinas incorporado al transmisor y receptor respectivamente, los platos que son la paralela o concéntrico. La estructura que define la cavidad puede ser sumergida en contener ión el agua. El motor de fase de hendidura es preferentemente un motor de rastra de corriente alterna de inercia mojado.  La invención, y los experimentos que demuestran su base, son descritos adelante abajo en cuanto a los dibujos de acompañamiento.

 

 

DESCRIPCIÓN CORTA DE LOS DIBUJOS

Fig.1 es una vista esquemática de un Tesla bobina relacionado con un rectificador de onda llena para formar un dispositivo de conversión de energía:

 

Fig.2 es una vista esquemática de un Tesla bobina relacionado con una hoja de oro electrometer:

 

 

 

 

Fig.3 a Fig.6 muestre la alternativa electrometer configuraciones:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Fig.7 a Fig.11 modificaciones de espectáculo del recorrido de Fig.1:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Fig.12 aparato de espectáculos para investigar aspectos de los resultados experimentales obtenidos con los dispositivos anteriores;

 

 

Fig.13 es un gráfico que ilustra resultados obtenidos del aparato de Fig.12:

 

 

 

 

 

 

 

Fig.14 a Fig.17 muestre diagramas esquemáticos de encarnaciones de dispositivos de conversión de energía:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Fig.18 es un corte transversal esquemático de un motor de taza de rastra mojado de inercia:

 

 

 

 

Fig.19 es un diagrama esquemático de una encarnación adicional de un dispositivo de conversión de energía que incorpora tal motor:

 

 

 

DESCRIPCIÓN DE LAS ENCARNACIONES PREFERIDAS

Basado sobre observaciones de la pérdida de peso en la materia metálica como inducido por la exposición a la frecuencia alta que alterna campos eléctricos, desarrollamos un método experimental de optimizar la pérdida de este-peso, y de este un dispositivo que trata las fuerzas que causan la pérdida de peso como manifestaciones de la energía potencial intrínseca ΔU ("o calor latente verdadero") de las moléculas de materia, y se convierte tanto "calor latente verdadero" presente de energía en la vecindad de un receptor, como calor "sensible" inducido dentro de aquel receptor, en la energía eléctrica que puede ser usada para conducir un motor, volante o baterías de precio.

 

Se cree comúnmente que la salida del Tesla bobina es la ionización radiación electromagnética. Hemos demostrado que no es, es decir que no es, ni radiación electromagnética, ni ionización radiación electromagnética. La salida de un aire-cored, secuencialmente-enrollar secundaria, consiste exclusivamente en la energía eléctrica: sobre el contacto con el bobina, una corriente alterna de masas ligada corriente puede ser extraída en la frecuencia resonante, mientras a través de un hueco que no chispea, radiación de onda eléctrica PARECIDA a una CA sin masa que tiene las características de ondas longitudinales, puede ser interceptado en todas partes en el espacio adyacente. En consecuencia, la salida de radiación de tal bobinas es diferente a la radiación electromagnética.

 

La demostración básica que la salida de un Tesla bobina no consiste en la radiación de ionización, es que esto no acelera el precio de descarga espontáneo de electroscopios, o positivamente o negativamente cobrado. De hecho, en su periferia inmediata, el bobina sólo acelera el precio de descarga espontáneo del electroscopio negativamente cargado (es decir el precio de salida de precio), mientras que esto detiene la descarga del electroscopio positivamente cargado (es decir el precio de filtración de precio se cae al cero). Pero este efecto dual no es debido a ninguna emisión de iones positivos del secundario, aun si esto puede cobrar positivamente un electroscopio descargado traído a su proximidad. Este efecto de cobro es de hecho un artefacto, en esto los metales pero no dieléctricos están listos a perder su conducción y electrones de cinta de valencia externos cuando expuesto a la radiación eléctrica sin masa del bobina.

 

Este es simplemente demostrado por el aparato de Fig.1, en el cual el terminal externo de la cuerda secundaria de 6 de un Tesla bobina tener una primaria que gira 4 conducido por un vibrador 2 está relacionado con la entrada de un separator de onda de voltaje de onda llena formado por diodos 8 y 10 y condensadores de embalse 12 y 14 (los mismos números de referencia son usados para partes similares en diagramas subsecuentes). Si los rectificadores empleados son non-doped, entonces el bobina parece cobrar sólo el separator en la capacitancia positiva 10, pero si los rectificadores doped son empleados, se observará que el bobina cobrará ambas capacitancias igualmente. Mientras que ionises positivo puede alegar que doped o compás de punta fija un-doped positivamente, ningún aspecto positivo se ioniza puede cobrar un separator doped negativamente, claramente demostrando que el Tesla bobina no emite iones positivos.

 

La demostración básica que la salida de un Tesla bobina no es la no ionización la radiación electromagnética de la frecuencia alta, como la radiación óptica, o de la frecuencia inferior, como fotones termales, es también uno simple. La colocación de un amplio espectro sensible la célula fotoeléctrica (capaz de descubrir radiación a los límites de vacío UV), puesto instalación eléctrica en la manera de recorrido cerrada tradicional de un suministro de batería, a cualquier distancia salvo el chispazo del terminal externo del bobina mostrará en la oscuridad que la salida ligera del bobina es insignificante. Este gobierna la radiación óptica en la frecuencia alta. La demostración que la salida de calor sensible del Tesla bobina es también insignificante será dirigida abajo.

 

Nuestra teoría propuso la existencia de procesos físicos por lo cual la radiación eléctrica sin masa puede ser convertida en la radiación electromagnética. Tal proceso está en el trabajo siempre que la radiación de onda eléctrica sin masa se relacione con electrones, como aquellos que permanecen en las cintas de valencia de átomos. Esta energía eléctrica sin masa se relaciona con portadores de precio, como electrones, conferir en ellos una energía electrokinetic que ellos mudan en la forma de luz siempre que que la energía electrokinetic es disociada de aquellos portadores (p.ej por desaceleración, colisión o procesos de fricción).  Tal proceso está en el trabajo a un grado insignificante en el bobina sí mismo y su capacitancia terminal habitual, de ahí el brillo débil que puede ser visto resultar de ello, pero también puede ser enormemente amplificado en la forma de una descarga de corona uniendo un plato de área grande a la salida del secundario, cuando Tesla él mismo hizo en sus propios experimentos, y así aumentando la capacitancia del sistema bobina.  

 

Ahora, lo que es interesante en este proceso es que, en ausencia de prácticamente alguno I2R las pérdidas en el plato, y si el plato así introducido es doblado en los bordes de modo que esto no tenga ningunos bordes puntiagudos, o si esto está en la forma de un tazón, o en alguna otra manera que impide chispear en bordes y especialmente esquinas, y así realza la descarga de corona, cualquier electroscopio, o negativamente o positivamente cobrado, ahora traído cerca del plato mostrarán una tendencia de detener su precio de descarga espontáneo. Uno podría decir que este es simplemente el resultado obtenido en una jaula Faraday que dispersa el precio en su exterior y eléctricamente aísla su interior, y en efecto si un electroscopio no es colocado dentro de una jaula Faraday ninguna cantidad de la radiación Tesla por fuera de aquella jaula, salvar el chispazo directo, negativamente afecta la salida o el precio de filtración del electroscopio.  De hecho, ya que el efecto de tal jaula puede ser mostrado para ser que de, por sí mismo, induciendo la detención de la descarga de electroscopic espontánea, este efecto simplemente permanece o es ampliado cuando la jaula es bañada por la radiación Tesla. Sin embargo, una jaula constituye un ambiente eléctricamente aislado, mientras que un plato con o sin curvo o bordes de facilidad no hace. Además, el cambio observó en las propiedades de la radiación de salida de un Tesla bobina cuando los ciertos platos metálicos o las superficies están directamente relacionados con el terminal externo del secundario, ocurre mientras la capacitancia del bobina es aumentada por el plato relacionado, y así el plato es un elemento eléctricamente activo del recorrido - y de ahí la parte de enfrente de un elemento eléctricamente aislado.

 

Durante mucho tiempo, creímos que las fuerzas de reacción de cátodo anómalas observadas en descargas autoelectrónicas (chispas atmosféricas, autogenous PAGD (pulsó la descarga de brillo anormal) y descargas de arco de vacío) eran exclusivas a un mecanismo de emisión autoelectrónico apuntado por un potencial directo entre electrodos que descargan. El chispazo de conducido por potenciales de corriente alterna podría sostener las mismas fuerzas, pero su cancelación mutua con el tiempo no desplegaría una fuerza neta. En este sentido, cuando una hoja de oro grande relacionada directamente con la tierra (vía una cañería o cualquier otra unión conveniente) o a otro plato de área grande suspendido en alguna altura encima de la tierra, es verticalmente colocado a una distancia que chispea encima de la superficie de otro plato relacionado con el secundario de un Tesla bobina, uno no esperaría que la chispa de corriente alterna sostuviera cualquier fuerza neta a través del hueco entre la hoja de oro y el plato. En términos de fuerzas de reacción de cátodo, uno esperaría que su cancelación fuera simplemente causada por la frecuencia alta de la alternación corriente en el bobina, cuando tanto hoja como plato alternaría entre ser el cátodo de emisión o el ánodo de recepción. Sin embargo, este no es lo que es observado - en cambio, la hoja de oro 16 levantamientos lejos del plato 18 (Fig.2). Si en cambio, la hoja de oro suspendida está relacionada con el terminal bobina, y el plato de fondo está relacionado con la tierra en la misma manera que descrito encima, este también cede el mismo resultado.

 

Incluso más curioso es el descubrimiento que esta fuerza de reacción anómala desplegada por una corriente alterna de gastos de masas ligados en el arco, permanece presente cuando el chispazo es prevenido y en cambio el efecto de corona es realzado (empleando un plato grande relacionado con el poste externo del secundario, y empleando una distancia a la cual el chispazo se cesa), como si el levantamiento sí mismo era la propiedad de la corona que es la base de los canales de chispa y no la propiedad en sí del mecanismo de emisión autoelectrónico.

 

Montando la hoja suspendida 16 (41 mg. de oro puro de 99.9996 % martillado) directamente al final de vara dieléctrica larga 20 equilibrado en el centro y colocado en un soporte ligero sobre un saldo electrónico 22, procuramos determinar el levantamiento observado de la hoja como el peso perdido. Sorprendentemente, y a pesar del movimiento más aparente que levanta de la hoja, el saldo registró una ganancia de peso sustancial, indicando la adición del peso de 1 a 5 mg. (con el mismo 14W entrada a la etapa de vibrador), independientemente de si la hoja estuvo relacionada con el terminal del bobina o en cambio a la tierra de la tierra vía una cañería. Este nos sugirió que, si se formamos como una corriente continua o canal de chispa de corriente alterna, o si en la forma de una descarga de corona, el hueco eléctrico desarrolla una fuerza de extensión (exactamente enfrente de una fuerza de Casimir) en ambos electrodos, independientemente de su polaridad, qué fuerza es responsable de la repulsión observada. Aún, esta extensión va de la mano con un aumento de su peso tal que un poco de otro proceso está en el trabajo en aquel hueco eléctrico.

 

Para examinar este problema adelante, reunimos un experimento diferente donde la hoja de oro 16 fue suspendida entre los dos platos de metal grandes 18 y 24 colocó 20 cm aparte, y la hoja no les estuvo eléctricamente relacionada o con ningún otro recorrido, mientras atado a la vara dieléctrica empleada para suspenderlo sobre el saldo electrónico. Considerando que la hoja es apropiadamente e igualmente espaciada de ambos platos, allí no es forma un arco entre ello y el uno o el otro plato.  La expectativa obvia consiste en que, desde el campo eléctrico que se baña los suplentes de hoja en la frecuencia alta (medido en cientos de kilohercio), y la corona de ambos electrodos deberían igualar y equilibrar cualquier viento eléctrico, ningún levantamiento debería ser observado. De hecho, ningún levantamiento es aparente, pero la observación más curiosa es hecha: según que la orientación es empleada para los platos, la hoja de oro gana o pierde 4-6 % de su peso. Esta ganancia o pérdida son registradas mientras el bobina es conectado. Si el plato superior es basado y el fondo un relacionado con el terminal diferente del secundario, una ganancia en el peso es observada (Fig.3). Si las uniones son invertidas, una pérdida de peso igual es registrada (Fig.4).

 

Además, en este último caso, si el plato basado 24 es completamente quitado (Fig.5), y sólo el plato superior permanece relacionado con el terminal externo del secundario, la pérdida observada del peso sigue ocurriendo tal que en efecto, esta reacción puede ser obtenida con campos eléctricos unipolares de la frecuencia alta, y esto proporciona una fuerza unidireccional que, una vez ejercido sobre objetos metálicos se bañó por su campo, puede ser hecho para oponerse o aumentar la gravedad.

 

Ahora, estos efectos pueden ser enormemente ampliados, en la orden de 10 pliegue, si la misma hoja de oro es hecha la parte de una serie simple que pone a flote el recorrido eléctrico donde las funciones de hoja como un plato de área grande, y son puestas instalación eléctrica en serie con un bobina 26 que, para los mejores resultados, debería ser enrollar para ser de una longitud resonante con el secundario del Tesla-tipo bobina empleado; y este bobina está relacionado por su parte con una antena de punto 28 arriba orientado (Fig.6). El recorrido flotante entero es montado en la vara 20 y este por su parte, es montado sobre el saldo sensible. Si ambos platos son guardados como en Fig.3 y Fig.4, la pérdida de peso observada y el peso adelantan tanto varían entre 30 % como 95 % del peso total de la hoja. Otra vez, la ganancia o la pérdida del peso son registradas mientras el bobina es conectado.

 

Estas conclusiones anómalas sugirieron que, independientemente de lo que sea la naturaleza de la energía responsable de la fuerza observada en aquel hueco de corriente alterna de frecuencia alto, cualquier objeto metálico colocado en aquel hueco experimentará una fuerza que lo repele de la tierra eléctrica. Esta fuerza será maximizada si la frecuencia de hueco es templada a la estructura elemental o molecular del objeto metálico. Si la tierra eléctrica es colocada frente al avión actual de la tierra de la tierra, aquella fuerza actuará en dirección de la gravedad. Si, en cambio, la tierra eléctrica y la tierra de la tierra son hechas para coincidir en el mismo avión, aquella fuerza actuará frente a la dirección de gravedad, es decir repelerá el objeto metálico de la tierra.

 

Ninguna tal modificación de peso fue observada con dieléctricos sólidos, por ejemplo con el polietileno y otras hojas termoplásticas.

 

Estos hechos excluyen la posibilidad de una fuerza de atracción electrostática escondida, que actúa entre el plato relacionado con el terminal diferente del secundario y la hoja de oro. En primer lugar, tal atracción sería capaz de levantar la hoja de oro completamente, como es fácilmente observado con el unipole de cualquier generador electrostático que funciona con una salida milliwatts con la polaridad negativa o con positiva; en segundo lugar, la misma atracción, si esto existiera y fuera el producto de una fuerza eléctrica, sería seguramente manifestada independientemente de si la hoja experimental era metálica o un dieléctrico (cuando otra vez es observado con generadores electrostáticos).

 

Los resultados sugieren por lo tanto, que siempre que un plato grande esté relacionado con un Tesla-tipo bobina, esto induce en alrededores de la materia que no es la parte de su propio recorrido, un empuje direccional que es orientado en una dirección que es enfrente de la tierra eléctrica y, si la tierra eléctrica está en el mismo lado que la superficie de la Tierra, entonces un empuje es producido que se opone a la gravedad.

 

Cuando este empuje es hecho para oponerse a la gravedad, creemos que su efecto sobre la hoja de oro puede ser comparado al poder que levanta impartido a la molécula de agua cuando ello que los tránsitos del líquido al vapor declaran y que tiene que ver con el aumento de interno (o intrínseco) energía "termal" potencial ΔU (Ver Halliday D & ResnickR (1978) "Physics", Vol. 1, sección 22-8, p. 489).  "El calor latente específico" del agua (m*L) contiene en efecto tanto expresión para el trabajo termal radiante sensible que implica relaciones de presión como el volumen:

W = P(VV-VL)   donde P = una presión de 1 atmósfera, y VV y VL son los volumen molaros en el vapor y fases líquidas respectivamente, y una expresión para una cantidad de la energía "latente" (ΔU) que tiene que ver con la molécula en el estado más enrarecido. De ahí, la relación para éste con respecto al vapor de agua es: ΔU = mL - P(VV-VL)

 

Proponemos que igualmente, si una muy pequeña porción de la energía de las ondas eléctricas sin masa sea indirectamente transformada por portadores de precio de masas ligados en aquel plato en fotones blackbody (una vez que aquellos portadores de precio mudan su energía electrokinetic), la mayor porción de aquellas ondas son directamente transformados en el espacio adyacente a aquel plato en el equivalente de energía latente con ΔU para los átomos del aire circundante, etcétera, hasta que este proceso sí mismo también ocurra para los átomos de aquella hoja de oro, así induciendo su pérdida de peso no eléctrica y sugiriendo la existencia de un término de energía "antigravitokinetic" no termal antes desconocido a la humanidad además de como "calor latente" "o energía potencial interna".

 

De este punto de vista, la energía liberada por cualquier Tesla-tipo bobina a sus alrededores, sería equivalente a una inyección de radiación "de la energía potencial interna" que conferiría en moléculas de gas locales una cancelación de peso (una cancelación de la masa gravitacional que ocurre en ausencia de cualquier cancelación de la masa de inercia - un proceso que los inventores teorizan es explicado por el neutralisation de gravitons elemental), y el mismo proceso estaría igualmente en el trabajo para sólidos metálicos, pero no sólidos dieléctricos.

 

El vapor de oro también despliega una energía potencial intrínseca sustancial. Con una entalpía de vaporisation en la orden de HV = 324 kJ mol-1, la muela trabajo volumétrico realizado por vapor de oro en presión atmosférica en la temperatura de vaporisation Tv (2,856oC., es decir. 3,129 Kelvin de grados) es:

 

W = PΔVV-L = 23.58 kJ mol.-1  donde  ΔVV-L = 0.2327m3.   La energía potencial intrínseca del vapor de oro es dada entonces por:

 

ΔU = Hv - W = 300.4 kJ mol.-1  es decir. 12.74 tiempos mayores que el trabajo volumétrico realizado durante la transición de fase.

 

Esto es nuestra opinión que esta energía potencial intrínseca, asociada con moléculas como su "calor latente", tiene la estructura fina que por su parte es cambiada si esta energía es liberada de estas moléculas y deja de ganar una forma termal "sensible". Lo que es sugerido es que la estructura fina "del calor latente" no es electromagnética y obedece en cambio la función molecular:

 

ΔU / NA = Δn22c n2   donde NA es el número de Avogadro, la longitud de onda denotada como λ n2 is el equivalente de longitud de onda de la masa de la molécula a la cual "el calor latente" tiene que ver, obtenido por un método de conversión propuesto en la teoría de estos inventores, y el término de frecuencia  es un término de frecuencia no electromagnético, expresamente en este caso una función de frecuencia gravitacional. 

 

El empleo de la conversión de Joule en m3 sec-2 propuesto por estos inventores que como son exactamente:

 

1J = 10 NA m3 sec-2, y puesta de la longitud de onda λ n2 abajo como el equivalente de longitud de onda de la masa del átomo de oro, λ Au, en 1.9698 m, aquel término de frecuencia n2 puede ser mostrado para ser igual a 2.6 x 10-3 sec-1.

 

Según la teoría de los inventores presentes, la función de onda c constitutivo de la estructura fina "del calor latente" asociado con moléculas de la materia, lleva la misma longitud de onda λ Au y su frecuencia es dada en la manera habitual por c/λAu = 1.52 x 103 sec-1.  La frecuencia consiguiente para el quántum de unidad non-Planckian "de la energía latente" asociado con cada átomo de oro en la temperatura vaporisation es obtenida entonces por la media geométrica de los dos términos de frecuencia sincrónicos: [(c/λAu) n2]0.5 = 624 Hz.  Sin embargo, este es la firma de aquella energía potencial intrínseca cuando asociado con aquel átomo de oro en su temperatura vaporisation. Esto no es la firma del quántum de energía sí mismo si es liberado de aquella molécula, ni antes de ser absorbido (es decir en el tránsito), en aquella misma temperatura.

 

La estructura fina del mismo quántum de energía "latente" non-Planckian varía para cercar determinaciones diferentes de la longitud de onda constituyente y funciones de frecuencia. La relación básica para la determinación de la longitud de onda "de un " quántum de energía termal latente no asociado con la materia, pero correspondiente a uno es decir es:

 

λn1 = [ (ΔU / NA) / c]0.666 meters-0.333 seconds0.666

 

que da 0.046478 m para el equivalente desatado "del calor latente" el quántum de unidad de vaporisation se asoció con el átomo de oro en una presión de una atmósfera. La estructura fina del quántum libre es todavía la paralela, como dado por:

 

ΔU / NA = λ n12cn1

 

pero ahora note como los términos de frecuencia han cambiado el valor, con el n1 función que tiene el valor 4.65 sec-1 y c / λ n1 producción 6.48 x 109 sec-1.  La media geométrica de la superimposición de las dos frecuencias es entonces:

 

[(c / λ n12)n1]0.5 = 173.7 KHz

 

Sostenemos que está en esta frecuencia que los átomos del vapor de oro absorben "calor latente".

 

Sin embargo, este es sólo el guión total de lo que pasa en la temperatura de vaporisation de oro. Pero en la temperatura ambiente (p.ej 293 grados Kelvin), y con respecto a procesos donde no hay ninguna sublimación de los átomos de aquella hoja de oro en curso (y en efecto, una vez que el bobina es apagado, la hoja vuelve a su peso normal), hay que deducir a una fase diferente de la materia que porción "del calor latente" la energía, si alguno, hace los átomos del asimiento de oro en el celosía de fase sólido. La asunción de la misma proporcionalidad entre la energía termal "sensible" "y latente" llama para átomos de oro en la temperatura ambiente, donde la unidad energía termal es NAkT = 2.436 kJ mol-1, especulamos hasta que el átomo de oro podría absorber 12.74 los tiempos el valor de esta energía termal "sensible", y así sostienen NAkT = 31.053 kJ más energía en su propia microatmósfera.

 

Si esta especulación es correcta, y empleo de la susodicha metodología nueva, entonces la frecuencia geométrica media del "calor latente máximo" el quántum de energía de un átomo de oro en la temperatura ambiente sería 538 kHz (contra 174 kHz en la temperatura vaporisation), y una vez absorbió su modo de frecuencia medio reduciría a 201.5 Hz (contra 630 Hz una vez que el átomo se ha vaporizado).

 

Para probar esta hipótesis, empleamos dos Tesla-tipo diferente bobinas teniendo frecuencias de salida de 200 kHz y 394 kHz. El recorrido probado era que mostrado en Fig.6, y ambos bobinas fueron hechos funcionar en 50 salidas KV. Mientras que antiguo bobina, más cerca al jalón de 174 kHz, sólo podría producir sistemáticamente 10 mg. a 11 mg. de la cancelación de peso en la hoja de oro del recorrido flotante, segundo bobina, más cerca al jalón de 538 kHz especulado, podría producir 15 mg. a 35 mg. de la cancelación de peso en la misma hoja de oro. Los resultados empíricos parecen por lo tanto sugerir que nuestra especulación pueda estar bien uno válido.

 

El separator de onda lleno arriba mencionado (ver Fig.1) puede ser fácilmente conectado a nuestro autogenous tecnología de Descarga de Brillo Anormal Pulsada como descrito en nuestros Estados Unidos. Acariciar. El No 5,416,391 para formar una fuente alternativa de la corriente directa, por último impulsada por ondas Tesla, y tal paseo puede ser igualmente aplicado a cualquier otro dispositivo de vacío que puede sostener descargas oscilatorias endógenas, si en el régimen PAGD o cualquier otro régimen pulsatory. Para los objetivos de la determinación experimental y visual de salidas de poder del separator en cuestión, hemos utilizado 2 tubos de vacío de Torr que funcionan en el régimen PAGD alto corriente, o 20-100 tubos de chispa de Torr que requieren altas tensiones (2 a 10 KV) para su avería de chispa. Como enseñado en la susodicha Patente estadounidense, la salida del separator de voltaje de onda lleno puede ser tasada por la energía gastada en la conducción del tubo y el motor, cuya velocidad rotatoria es proporcional, dentro de los límites elegidos, a la entrada de poder.

 

Dos juegos separados de experimentos presentados en Tabla 1 abajo, mostraron que unión directa del separator de onda al terminal externo del bobina (juego constantemente en 6 chasquidos en la etapa de vibrador en Fig.1) o al mismo terminal pero a través de un grande (2 o 3 pies cuadrados) platean 30 que aumentó la capacitancia del secundario (Fig.7), presentado la misma salida de poder en el uno o el otro caso (el efecto del plato debe bajar el voltaje de la salida proporcional al aumento de corriente). Un aumento sustancial de la salida de poder por el separator es observado sólo cuando idénticamente enrollar Tesla el bobina está relacionado al revés (Fig.8) con el final no común de su cuerda 4 no relacionado, a fin de obtener una condición de la resonancia, y este aumento observado es aumentado adelante ya interponiendo cualquiera de los platos de metal 18, 24 entre dos chirally bobinas relacionado e idéntico (Fig.9).  El aumento del área de plato parece tener el efecto de aumentar la salida mientras el plato es aislado entre la dos imagen chiral bobinas. En todas partes de estos experimentos, el poder de entrada con el vibrador fue fijado en 14W (60 Hz AC).  [Nota: ‘Chirality’, o ‘handedness’, es una propiedad de objetos que no son simétricos. Los objetos Chiral tienen una forma tridimensional única y por lo tanto un objeto de chiral y su imagen especular no son completamente idénticos - PJK ].

 

 

 

En nuestra pérdida de experimentos de peso descritos encima, notamos que el fenómeno de la pérdida de peso por un cuerpo metálico colocado en la proximidad de la salida bobina siguió siendo observado cuando sólo el plato relacionado con el poste distal del secundario fue retenido. La hoja, aunque no la parte del recorrido del secundario, podría ser sin embargo vista como la parte de un recorrido para la captura de la energía radiante ambiental, expresamente esto generado por el bobina y, también, lo que también posiblemente recogió, en el proceso, de otras fuentes ambientales. Para determinar si la última consideración es una posibilidad en absoluto, o si la energía recogida por un análogo de nuestro cuerpo metálico o hoja de oro en los experimentos descritos encima, es completamente un subproducto de la energía transmitida por el plato relacionado con el poste externo del secundario, después determinamos lo que pasaría si la recogida para el separator de onda llena fue colocada, no en la salida de bobina secundario, pero de un, en todos aspectos idéntico, el plato (el plato de Receptor R, a diferencia de T de plato de Transmisor) colocó una distancia lejos de, y encima, el primer. En otras palabras, la hoja de oro es sustituida por un plato de receptor, y este lleva un recorrido de prueba adjunto idéntico al recorrido de prueba empleado para tasar directamente la salida bobina.

 

 

Como mostrado en Tabla 2 encima, los resultados del experimento muestran que no hay ninguna pérdida de la energía recogida en el plato de R (Fig.10) cuando comparado a la situación más favorable que implica el plato 30 (Fig.9) interpuesto entre bobinas relacionado del chirally. Esta observación es sin embargo no siempre el caso. Para los mejores resultados habría que emplear el hierro, el oro o los plateados colocaron la paralela al horizonte, con el plato de T debajo del plato de R. De hecho, si uno emplea en cambio platos de aluminio y suspende éstos verticalmente, uno puede registrar consecuentemente una pérdida de salida en el separator cambiando la entrada de separator del T a los platos de R.

 

Si sin embargo el plato R está relacionado por su parte con segundo bobina idéntico, también puesto instalación eléctrica al revés, y este segundo bobina por su parte sirve como introducido al separator de onda llena (Fig.11), entonces el acontecimiento más curioso ocurre - los aumentos de salida de poder bastante (ver Tabla 2), como si el recorrido de separator se había sometido a una inyección de energía no presente en la fuente. Note que el recorrido es de hecho resonante, pero la inyección de energía que contribuye casi 60-66 % (para ambas áreas de plato en el experimento anterior) de la entrada a la cual nos referimos, no es causado por la resonancia inductiva, ya que el efecto de la resonancia puede ser asignado al sistema descrito en Fig.9. La distancia entre los platos, así como su orientación con respecto al sistema de horizonte local del observador también parece importar, mejor resultados siendo conseguido a distancias óptimas (p.ej para los 2 platos de pies cuadrados el mejor hueco, en RH de 43 % y temperatura ambiente, era al menos 6 pulgadas).

 

Probamos la posibilidad que el calor ambiental producido por la operación del bobina podría ser la fuente de la energía inyectada, el plato del segundo sistema que interpreta posiblemente como el coleccionista para el presente de calor en el hueco. Cuando esto resultó, los experimentos mostraron repetidamente que en el hueco entre los platos de R y T no había ninguna radiación termal significativa que se propaga entre uno y el otro.  Los experimentos más ilustrativos son aquellos en los cuales nos identificamos donde la energía termal sensible aparece, y que implicó conectar dos cavidades: el hueco de Receptor de transmisor entre platos T y R, y un recinto de jaula Faraday 34 (ver Fig.12). La primera cavidad parece mucho parecer a aquel de un condensador: los dos platos paralelos idénticos son rodeados por un aislante dieléctrico grueso 32, y un termómetro T2 es insertado a mitad de camino por ello. Un termómetro que T1 también es fijado al plato de T, medir esto es la temperatura. La segunda cavidad es una jaula metálica aislada simple con un termómetro T3 insertó 2 cm en su cumbre. Aproximadamente 2-4 cm encima de la cumbre de la jaula allí es colocado un cuarto termómetro T4, dentro de un cilindro aislado.

 

Si el Tesla bobina es una fuente de la energía termal (p.ej. Radiación de IR, microondas, etc.) esperaríamos que el plato de T fuera el elemento más caliente del cual, por la radiación, la energía termal alcanzaría el medio de la primera cavidad que hace el siguiente termómetro segundo de T2 el más caliente, y que el tercer termómetro T3 dentro de la segunda cavidad, aun si pudiera ser al principio ligeramente warmer que los otros dos, se haría, con el tiempo, relativamente el refrigerador que el uno o el otro de los otros dos termómetros, a pesar de que todavía se vería que el calor creciente lo calentaba con el tiempo. Uno esperaría un resultado similar para el cuarto termómetro T4, encima de la jaula. Como mostrado por Fig.13, donde sólo las diferencias de temperaturas (ΔTo - TCo) entre los termómetros experimentales y el termómetro de control leyendo la temperatura de aire TCo del laboratorio son mostrado, la superficie del plato de T calienta por 0.1oC en 3 minutos después de iniciación de la carrera (cuadrados cerrados), mientras que en el espacio del hueco T/R un recalentamiento diminuto, por 0.05oC., es registrado después de 10 minutos (círculos abiertos). A la inversa, la temperatura dentro de la jaula, encima (círculos sombreados) se eleva por 0.1oC. también antes del tercer minuto, y la temperatura encima de la jaula sí mismo (cuadrados sombreados) se eleva por una mucho mayor diferencia de 0.35oC., que permanece estable después del octavo minuto.

 

Estos resultados muestran que esto no es el calor sensible que irradia del plato de T. En cambio, alguna otra forma de la radiación cruza estas cavidades para generar el calor sensible en sus límites metálicos, tal que más calor es generado encima del plato de R (dentro de la jaula) y otra vez encima del tercer plato, es decir encima de la cumbre de la jaula, que es generado en el hueco T/R, es decir cerca del plato de T. Este claramente muestra que el Tesla bobina no es una fuente significativa de la radiación termal, y que el calor sensible puede ser descubierto dentro y encima de la jaula Faraday sólo como una transformación adicional de la energía radiante transmitida a través de la cavidad T/R.

 

El mismo experimento también ilustra esto, independientemente de lo que es la naturaleza de la energía ambiental adicional inyectada en la superficie del plato de R (como mostrado por Tabla 2 resultados encima), esto no es más probable la radiación termal, al menos no energía en la forma del calor sensible. E independientemente de lo que es la naturaleza de esta energía radiante ambiental movilizada por la energía radiante eléctrica transmitida del plato de T, esto puede producir el calor significativo dentro de un recinto adyacente para platear R.

 

Ya que también sabemos experimentalmente, que esta observación de una inyección de energía ambiental en el plato de R o jaula R depende de la humedad relativa, siendo el más fácilmente observable cuando éste es bajo (<Humedad Relativa de 50 %), y ser prácticamente imposible de observar cuando el aire es saturado con el vapor de agua, podemos deducir aquel vapor de agua es un amortiguador bueno de la energía radiante sin masa eléctrica emitida del plato de T. Este fuertemente sugiere que este proceso de absorción sea equivalente al aumento de la energía intrínseca potencial ΔU de las moléculas de vapor de agua adyacentes al plato de T. En ausencia de cantidades significativas del vapor de agua, cuando la atmósfera es seca, uno puede especular que este proceso de absorción es sustituido por lo que uno supone es un proceso paralelo que implica varias moléculas gaseosas del aire. Sin embargo, porque las moléculas de aire implican especies moleculares que fácilmente emiten esta energía potencial, cuando uno podría especular es el caso con oxígeno molecular, hidrógeno y nitrógeno, o porque las moléculas de aire absorben la energía "mucho menos latente" (como parece ser el caso con gases inertes), y por lo tanto hay más de ello en el estado molecularmente desatado (cuando explícitamente proponemos como una posibilidad) y así disponible para la absorción por el receptor apropiadamente templado, el aumentado ΔU de moléculas de aire conferidas por la absorción de la radiación eléctrica sin masa en el hueco T/R es transferido al conductor R juntos con la energía latente que aquellas moléculas ya poseyeron antes de entrar en aquel hueco. De ahí la inyección de energía y su dependencia sobre la presión parcial del vapor de agua, que huye en cambio con esta energía "latente" y tiene éxito en la retención de ello de la transmisión al plato de R.

 

Si el hueco T/R puede movilizar la energía ambiental que no es, ni electromagnética, ni termal en la naturaleza, pero qué energía "latente" se hace inyectada en el recorrido de separator en la forma eléctrica, el calor (es decir energía termal sensible) producido dentro y encima de la jaula, también puede ser movilizada eléctricamente como introducido en el recorrido de separator. El lugar obvio para buscar la colocación de la unión chula que podría convertir el calor sensible en la energía electrokinetic de gastos de masas ligados está en lo alto de la jaula, donde esto es warmest (Ver la curva superior de Fig.13 en cuadrados sombreados). Este es claramente observado de los resultados mostrados en Tabla 3 abajo, donde la diferencia de temperaturas inicial entre la cumbre de la caja y la superficie de plato de T era 0.5oC., y la cumbre de la temperatura de caja se elevó por 0.2oC. después de 2.5 minutos cuando el separator estuvo relacionado en la unión, contra 0.35oC. cuando no era (y el transmisor el bobina era conectado).

 

 

 

Para la carrera realizada con la jaula R desnuda, la temperatura directamente encima de la cumbre de la jaula era 24.3oC., en el comienzo, contra la temperatura ambiente de control de 23.9oC.  Para la carrera realizada con la jaula R aislada expuesta directamente al sol en el mediodía, durante un día de agosto chulo y claro, la temperatura directamente encima de la cumbre de la jaula era 33oC., contra el control airean la temperatura de 18.4oC.  La temperatura de la unión chula en lo alto de la jaula era 31.9oC. mientras la carrera fue realizada.

 

Es aparente de los datos de Tabla 3, como una segunda inyección de la energía ha ocurrido en el aparato. Si, dentro del hueco T/R, la energía inyectada parece estar en la orden de absorción "del calor latente", en lo alto de la cavidad de jaula, en la unión chula, la inyección es uno del calor "sensible" radiante. Además, esta adición de energía secundaria podría ser realzada adelante colocando el aislamiento fuerte alrededor del aparato entero o la jaula sí mismo, y adelante tan, exponiendo el aparato entero a la radiación solar.

 

Después giramos nuestra atención a la cavidad de hueco T/R con la intención de determinar si las condiciones atmosféricas o los vacíos ceden los mismos resultados o diferentes. No podíamos probar, por supuesto, los mismos platos de área grandes que han sido empleados para los estudios emprendidos en presiones atmosféricas. Para el objetivo presente empleamos electrodos de área en cambio grandes (ca 0.2 ft2) hecho de alta calidad acero inoxidable o hasta aluminio. Los resultados preliminares mostraron que estos tubos de hueco T/R, cuando conectado al recorrido de separator, cedieron precios de pulso más rápidos en el recorrido secundario cuando evacuado que en la presión atmosférica. La fuerza de la descarga de corona también se intensificó, cuando finalmente se hizo sustituido por una descarga de brillo normal. Para objetivos de la captura espacial mejorada (de 1) la energía sin masa eléctrica irradiada del electrodo T (y 2) la energía termal latente no radiante movilizada por ello para ser coleccionado eléctricamente en el plato de R, un electrodo T cilíndrico axial fue insertado dentro de un cilindro concéntrico más grande o entre dos platos comunes del área superficial grande (p.ej. >100 cm2) funcionando cuando el electrodo(s) R, en un contenedor dieléctrico conveniente para la evacuación (cristal, policarbonato), a una distancia típica de al menos 3 cm entre electrodos, y el dispositivo entero fue probado en presiones diferentes. 

 

El recorrido secundario relacionado río abajo del separator de onda llena fue como mostrado en Fig.14 (empleando la descarga de brillo anormal pulsada de un autogenous, o PAGD, recorrido de convertidor), con el reactor PAGD 36 juego en 10 Torr (en la luz de la entrada de alta tensión, que varió entre 1,500V y 3,200V) y dio los resultados presentados en Tabla 4 abajo. Deberíamos comentar también que estos pulsos alegaron que el precio embala CP por los condensadores que se aparean 38, tiende un puente sobre rectificador 40 y condensadores de embalse 42, y diodos obstructores 44, como esperado del arte previa representada por nuestras patentes relacionadas con dispositivos PAGD.

 

 

 

El efecto del vacío en el tubo de hueco T/R parece ser dual. Transformando la corona descargan en una descarga de brillo normal, esto aumenta la producción local de fotones (probablemente asociado a la formación y la descarga de estados de metastable en el plasma), y al mismo tiempo, aumenta el precio de pulso en el recorrido de salida y así, en toda la probabilidad, la energía inyectada en la cavidad de hueco T/R. Pero este nos permitió todavía confirmar si es "calor latente" la energía de las moléculas plasma que está siendo dada un toque en el plato de receptor, aun si ello ser plausible en principio que plasmas puede efectuar la transferencia más eficiente "del calor latente" a receptores templados que gases atmosféricos.

 

La dependencia de vacío del precio de pulso del reactor PAGD empleado como el ejemplo en el recorrido secundario río abajo del separator también es mejor dicho bien marcada, con los precios de pulso más rápidos registrados en 1 Torr para la muestra dirigida mostrado en Tabla 5 abajo.

 

 

 

Vale la pena notar aquí que la polaridad ilustrada del alambrado del tubo de reactor PAGD, como mostrado en Fig.14, es la mejor para objetivos de sostener la emisión autoelectrónica regular en la alta tensión. La configuración inversa, con el electrodo de centro negativo y los platos favores positivos que en cambio se calientan del cátodo y un lapso en una descarga de brillo normal.

 

Probamos un arreglo similar a aquel mostrado en Fig.14 encima, pero con un recorrido de motor PAGD (ver nuestros Estados Unidos. Acariciar. No 5,416,391). Un motor de fase de hendidura 44 sustituye el rectificador y el paquete de precio, y el reactor PAGD es hecho funcionar en la misma presión de 15 Torr, como mostrado en Fig.15. El tubo de hueco T/R probado tenía una distancia de plato más larga (2"), con un plato que ahora funciona como el Transmisor y el otro como el Receptor. Note también el alambrado diferente del reactor PAGD. Los resultados, como mostrado abajo en Tabla 6, presentan el pulso por segundo (secretario privado principal) y revoluciones de motor por minuto (RPM) las tendencias de curva que parecen ser análogas y paralelas a las curvas de Paschen conocidas para el voltaje de avería en el vacío - tal que el hueco T/R funciona mejor en el modo de descarga de corona atmosférico, o en el vacío alto descarga de brillo normal (NGD) modo, que en la variedad de voltaje de avería baja de la curva donde la descarga forma un canal estrecho y toma el aspecto "de aurora" descarga de región de transición (TRD).

 

 

 

Estos resultados sugieren que plasmas con la dispersión lateral alta, es decir formado sobre áreas de electrodo grandes (p.ej corona y NGD plasmas) y así carente del pellizco, con mayor probabilidad se movilicen eléctricamente, la energía potencial intrínseca de los gastos moleculares que el pellizco plasmas parece ser capaz de hacer (p.ej. TRD plasmas). Por lo visto también, mayor el vacío dibujado de la cavidad de hueco T/R, más eficiente la transferencia de esta energía potencial intrínseca se hace, es decir el calor latente de masas ligado, a la energía electrokinetic de los gastos que circulan en el recorrido de receptor. En aproximadamente 0.06 Torr, esta transferencia en vacuo es comparable para esto observado en condiciones atmosféricas y así para una mucho mayor densidad de moléculas.

 

Investigamos si Es posible dar un toque a la energía calórica latente de moléculas de agua. ¿Es posible lo que en el vapor divide en fases ellos pueden agarrarse con eficacia a su energía latente - pero podrían ellos emitir un poco de ello una vez estrechamente embalado en la fase líquida? Para probar esta hipótesis sumergimos el hueco T/R en un tanque de agua de cristal. El motor empleado para estas pruebas era un motor de taza de rastra de 2 fases rápido (ver Fig.18 y la descripción asociada), puesto instalación eléctrica en la fase de hendidura con dos cuerdas de fase idénticas capacitatively equilibrado, y el hierro galvanizado platea cada uno tenía un área de un pie cuadrado. Los resultados son mostrados en Tabla 7 abajo, y claramente indican que es posible dar un toque - dentro de la cavidad T/R - `el calor latente ` del agua en la fase líquida. Como observado, la inmersión de la cavidad T/R en el agua aumentó la velocidad de salida de motor 22 % (12,117 / 9,888) x 100). Este corresponde a un aumento de 50 % de la salida de poder, de 18W en 9,888 revoluciones por minuto a 27W en 12,117 rpm:

 

 

 

Así el uso de contener ión agua u otro líquido acuoso que contiene ión en la cavidad promueve mucho tiempo la propagación de distancia y una mayor inyección de energías latentes y termales en el recorrido de receptor. Tal resultado no es conseguido si la cavidad está llena del agua deionised.

 

Los resultados precedentes conducen por lo tanto al diseño de un aparato actualmente preferido, basado en estas conclusiones, para la conversión de la energía eléctrica sin masa, "el calor latente" energía y energía calórica "sensible" en la energía eléctrica convencional, como mostrado en Fig.16, que integra todas las conclusiones separadas y mejoras. La cuerda de 6 de los Tesla bobina en el fondo es conducida en la manera habitual que emplea una etapa de vibrador 2 para pulsar la primaria bobina 4. El poste externo de los 6 secundarios está relacionado entonces con T de plato de metal circular que es un final de una cavidad cilíndrica evacuada, relacionada con una bomba neumática o sellado en una presión deseada, o que forma un agua que contiene todavía u otra solución acuosa o líquido.  Esta cavidad constituye el hueco de transmisor/receptor, y es por lo tanto saltada por un sobre dieléctrico y pared estructuran 32, con R de plato de receptor circular como su superficie superior. Por su parte este plato R sirve como la base de una jaula Faraday cónica 34, preferentemente hermético y en la presión atmosférica, pero que también podría ser sujeto a la evacuación, que la estructura cónica lleva en sus provisiones de ápice para una unión fría 45 y cualquier realce posible de la misma unión por la aplicación superficial de conductores metálicos diferentes que pueden optimizar el efecto de Peltier-Seebeck.  La salida de la unión fría donde la energía termal sensible es añadida a la energía electrokinetic de portadores de precio, es también la entrada al final de distal de la cuerda de 6 de los chiral bobina arreglo que sostiene la captura resonante de tres flujos de energía ((1) ondas eléctricas sin masa de una naturaleza longitudinal, (2) "calor latente verdadero" o la energía potencial (termal) intrínseca, (y 3) la energía thermokinetic de moléculas, (es decir calor "sensible") y, colocado en serie con la entrada del separator de onda lleno 8, 10, alimenta la salida de recorrido de los condensadores de serie 12, 14 basado en su grifo común. En el hueco T/R, la energía de onda longitudinal eléctrica transmitida es capturada junto con cualquier energía potencial intrínseca mudada por moléculas agarradas en el campo. Dentro del elemento R, ampliado en un recinto que dirige el calor radiante "sensible", éste es generado y luego recobrado en la unión fría.

 

El aparato que consiste en la cavidad de hueco T/R cilíndrica y la jaula cónica contigua es preferentemente terminado entonces en el lustre blanco y cilíndricamente envuelto dentro de un contenedor negro mate 46 por el aislamiento termal eficaz 48, la terminación última a la altura del disco de fondo T. El aparato (no mostrado) puede ser proporcionado para mover el plato T verticalmente para ajustar el hueco T/R.

 

Otra encarnación alternativa del aparato es mostrada en Fig.17. Aquí el recorrido que conduce el aparato es cuando nos hemos puesto adelante en nuestras patentes previas, que emplea el tubo de descarga de brillo anormal pulsado de un autogenous 50 en la configuración mostrada, suministrada por una batería embalan DP por diodos obstructores 52 y un recorrido RC formado por resistencia 54 y condensador 56 para llevar 2 primarios de primer Tesla bobina a obtener en el poste distal de los 6 secundarios la energía para ser inyectada para platear T en la forma de un electrodo central de una cámara de vacío coaxial (sellado o no), de que el sobre metálico cilíndrico forma el plato de receptor R, éste colocado centralmente dentro de la jaula cónica 34 y contiguo con sus paredes y base. La cumbre y el fondo de la cámara coaxial llevan discos de aislamiento convenientes, preferentemente con accesorios de tipo de O-anillo. Otra vez, el aparato es encerrado en el aislamiento dentro de un contenedor cilíndrico 46, y la entrada en el recorrido de captura expulsado del separator de onda lleno es tomada de la unión fría 45 en el ápice de la jaula hermética. El recorrido de salida es similar a aquel de Fig.15.

 

Hemos encontrado sin embargo que aun cuando los valores componentes en el chofer de motor y recorrido de motor son con cuidado seleccionados de modo que este recorrido sea co-resonante con la onda mojada (DW) el componente de los pulsos de chofer de motor, las caídas de salida de poder de motor bien salvo el que que debería ser teóricamente alcanzable. En un esfuerzo de encontrar este problema, sustituimos el motor de inducción de tipo de jaula de ardilla 44 por un motor de taza de rastra del tipo KS 8624 de Western Electric en la expectativa que la apatía baja rotor no magnético permitiría la mejor respuesta al componente de Onda Mojado. Este motor es similar a uno de los tipos usados por el Reich en sus experimentos. Aunque los resultados fueran muy mejorados ellos todavía no faltaban de expectativas. El reemplazo de este motor por un motor mojado de inercia del tipo KS 9303, también de Western Electric, proporcionó mucho mejores resultados como hablado abajo.

 

Fundamentalmente, las dificultades se derivan de la incapacidad de los acoplamientos del motor para responder de manera eficiente y sin problemas y al mismo tiempo, a los componentes de pulso y onda de impulsos de onda humedecido: que es, al mismo tiempo a los pulsos de corriente de alta intensidad pico (el evento de front-end), el componente de DC-como y a la ola humedecida capacita a estas causas, es decir, el pulso colas (o evento de back-end) - o CA - como componente. Esta dificultad está presente aun cuando intentamos ejecutar los motores de inducción de los impulsos de DW de una bobina de Tesla, la dificultad muy que Tesla a abandonar su proyecto de conducción de un rotor de disco no ferromagnético montado en un estator de barra de núcleo de hierro con ondas humedecidos.

 

Creemos que la llave a la captura de la salida de flujo de energía sin masa en la forma eléctrica por transmisores Tesla, incluso cualquier energía latente o termal inyectada que se han sometido a la conversión en la energía eléctrica debe emplear el templado, unipolar, Y-fed, PAGD-plasma pulser paseo de motor de fase de hendidura conducido que hemos inventado (Estados Unidos. Acariciar. El No 5,416,391) junto con un generador de servomotor de corriente alterna mojado de inercia (ver Fig.18): este tiene un eje de motor 64 que conecta un rotor de motor de taza de rastra 60, preferentemente de aluminio, plata, oro o molibdeno, directamente a un rotor de generador de taza de rastra 62 que conduce un imán permanente (de la tarde) volante 66, que puede girar libremente en portes 67, que proporciona la humectación de inercia. El eje 64, journalled por portes 61 en la cubierta del motor 44, proporciona una salida de poder por engranando opcional 68. Las cuerdas de fase del motor 44 son enrollar en un corazón de estator 70 elementos concéntricos que tienen entre los cuales el rotor o la taza 60 giran. Esta estructura lo hace ideal para la captura de los impulsos DW, si sourced en el transmisor, amplificado en la cavidad T/R o sourced en el plasma pulser, todos en synchrony. Con eficacia el motor conecta la acción que se debilita del rotor de motor de manga de taza de rastra, qué acción, cuando hemos encontrado ya para los motores KS-8624, es completamente eficaz en la absorción del final delantero el acontecimiento parecido a una CA, con la humectación de inercia del de la tarde volante sobre el rotor de generador de manga de taza de rastra, por su parte es completamente eficiente en la absorción de la parte trasera el acontecimiento wavetrain parecido a una CA.

 

Tél motor KS-9154 usado por el Reich no era un generador de servomotor de taza de rastra de corriente alterna mojado de inercia. El si Reich había tenido éxito en el vencimiento de las limitaciones de su solución de 2 fases o de Motor, cuando hemos mostrado ahora que es posible hacer (aplicando la Función Y recorrido al paseo de motor de fase de hendidura PAGD que inventamos), su motor habría sufrido las mismas limitaciones que encontramos con el KS 8624 motor.

 

Cualquier motor, por sí mismo, tiene una humectación interna o inherente por lo cual la aceleración sólo desaparece cuando el rotor corre en la velocidad constante. Para motores que funcionan sobre la base del principio de rastra, donde el resbalón asincrónico es realmente constitutivo de la acción de motor, induciendo corrientes de remolino en el rotor, la humectación inherente es siempre más pronunciada que para otros motores de inducción. La humectación o la torsión que frena son producidas cuando unos flujos corrientes constantes por un disco de rastra rotativo o taza.

Aparte de este frenado inherente, los apagadores también pueden ser aplicados a motores de servomecanismo para estabilizar adelante su rotación. Ellos absorben la energía, y la salida de poder y la torsión del motor son así reducidas. La operación óptima de motores de servomecanismo requiere tanto respuesta rápida de parte del rotor a cambios de la variable o fase de control, como una respuesta estable que es libre de la oscilación, cogging y pasarse. La respuesta rápida es asegurada empleando rotores de apatía bajos, como tazas de rastra o jaulas de ardilla de aleación de molde, y pasarse y la oscilación son reducidos a mínimo debilitándose o una torsión de retardación que aumenta con el aumento de la velocidad de motor. Típicamente, en un servomotor viscoso-mojado, el apagador es un generador de taza de rastra montado rígidamente en el eje del rotor de motor, y la taza de rastra de generador gira contra el campo de estator de un campo de imán permanente estático. El generador desarrolla una torsión de retardación directamente proporcional para apresurarse, y la energía absorbida por el apagador es proporcional para apresurarse cuadrada. La humectación puede ser ajustada y, cuando esto aumenta, la misma cantidad de producciones de poder de entrada torsión inferior y velocidades de motor. Los motores de servomecanismo de inercia-mojados se diferencian de motores mojados viscosos en esto el estator de imán permanente del generador de taza de rastra es montado ahora en sus propios portes, en el eje de motor o en un eje alineado separado, formando un volante de apatía alta.

 

Este significa que, mientras que el rotor de motor siempre experimenta una humectación viscosa en motores de servomecanismo viscosos-mojados, en motores de servomecanismo de inercia-mojados el rotor de motor de taza de rastra sólo experimenta una humectación viscosa acelerando el volante, con la torsión que se debilita siempre se y opone a cualquier cambio de la velocidad de rotor. Una vez que el volante gira sincrónicamente con el rotor, toda la humectación se cesa. Note que esta humectación viscosa es realizada vía el enganche del rotor de generador de taza de rastra, rígidamente adjuntado al rotor de motor, a de la tarde volante, de modo que su movimiento relativo genere la torsión viscosa proporcional a la velocidad relativa. El uso de rotores de manga de taza de rastra en motores de servomecanismo mojados de inercia fue en gran parte suplantado por rotores de jaula de ardilla una vez que éste se hizo producido como rotores de aleación de molde. Ya que los motores mojados de inercia pueden ser usados en abierto y aplicaciones de servomecanismo de cerrar-lazo, y presentar la mejor estabilidad - hasta en la presencia de no linealidades - y características de velocidad más altas que otros motores de inducción hacen (Diamante, (un 1965) "motores de servomecanismo mojados de Inercia, análisis de interpretación", Electro-tecnología, 7:28-32.), ellos han sido empleados en sistemas de rastreo de antena, plataformas de dirección de inercia estables, análogo a convertidores digitales, tacómetros y torsión Tablas.

 

La operación típica de un servomotor mojado de inercia es como sigue: con la fase de referencia totalmente excitada, el rotor de motor - fijamente unido para el rotor de generador, así como el volante - permanece inmóvil; una vez que el poder es aplicado a la fase de control, el rotor de motor inmediatamente responde pero el volante permanece en reposo. Sin embargo, cuando se obliga que el generador de taza de rastra 62 se mueva por el campo magnético permanente del volante, esto crea una torsión de rastra que hace más lento el rotor de motor adjunto proporcionalmente a la aceleración que esto imparte al volante que esto ahora pone en el movimiento, así creando el apagador viscoso. Cuando el volante acelera, la velocidad relativa del motor con respecto al volante, así como la torsión que se debilita, disminución hasta que tanto motor como volante giren sincrónicamente y ninguna torsión de humectación es ejercida - en cual punto la rastra en la taza de motor ejercida por la taza de generador es insignificante.

 

El motor KS-9303 es un servomotor mojado de inercia, pero es diferenciado con respecto a otros motores mojados de inercia, en aquel (1) esto emplea un rotor de motor de manga de taza de rastra hecho del aluminio, muchísimo así del KS-8624, pero con dimensiones ligeramente cambiadas y con una extensión de eje para el rotor de generador de cobre de taza de rastra, (y 2) la estructura de volante móvil era journalled en un eje separado, fijo, como ya descrito en cuanto a Fig.18.  Ahora, en principio, hasta la aplicación de la humectación mínima disminuye la eficacia de motor, causando la torsión disminuida y la velocidad. Si el motor de inercia-mojado tiene un rotor de taza de rastra, un rotor de manga o un rotor de jaula de ardilla, los aumentos que se debilitan el resbalón de rotor. El Laithwaite considera motores de taza de rastra que como son "dinámicamente inferior a sus homólogos de jaula" (Laithwaite, E R (1957) "Induction Machines For Special Purposes", London, England, p. 323).  Si ahora añadimos una humectación viscosa y la retardación de la torsión, no deberíamos ser capaces de conseguir mucho más que una eficacia de 55 % en las mejores de condiciones. Por otra parte, el arreglo de humectación de inercia descrito sólo abstraerá o suministrará la energía cuando el rotor de motor acelera o decelera con relación al volante.

 

Estos motores de taza de rastra, si de inercia mojado o no, desarrollan una torsión constante en revoluciones por minuto constantes para una frecuencia de suministro dada y una capacitancia de cambio de fase conveniente. Para cada frecuencia los motores responden a, hay una capacitancia de fase de hendidura resonante óptima, pero otros valores cerca todavía son satisfechos para la operación, y para cada valor de la capacitancia, hay una frecuencia óptima a la cual los motores responden. Por ejemplo el motor KS-8624 responde mejor en 450 Hz cuando una 1 capacitancia de microfaradio es empleada, responde mejor en 250 Hz cuando una capacitancia de 10 microfaradios es empleada, y responde mejor en 60 Hz, cuando una capacitancia de 100 microfaradios es empleada. Como los aumentos de capacitancia, la frecuencia CW resonante del motor es desplazada para bajar valores. Si fijamos la capacitancia en un valor (p.ej 10 microfaradios) conveniente para probar la respuesta de frecuencia en un voltaje fijo de 12 VAC, el resultado observado tanto para el KS-8624 como para motores KS-9303 muestra una distribución de respuesta de la velocidad rotatoria de motor que tiene un pico idéntico en 250 Hz para ambos motores, con la respuesta que se disminuye al cero suavemente a ambos lados del pico.

 

Estos resultados indican que, cuando puesto instalación eléctrica como un motor de fase de hendidura, la velocidad rotatoria de motor varía no como una función de voltaje o corriente, pero como una función de frecuencia cuando la capacitancia que parte fase es fijada dentro de una variedad conveniente, allí siendo un modo de frecuencia óptimo para cada valor de la capacitancia conveniente, con valores inferiores de la capacitancia que favorece modos de frecuencia más altos. Para una frecuencia dada y capacitancia, la velocidad rotatoria de motor permanece esencialmente la constante e independiente de voltaje y entrada corriente, y así en una meseta. La torsión, en el mismo arreglo de recorrido, sigue exactamente el mismo modelo que la velocidad rotatoria, como una función de la frecuencia de entrada en un potencial fijo.  La torsión es en línea recta proporcional a revoluciones por minuto en estos motores cuando ellos son fase de hendidura puesta instalación eléctrica, y revoluciones por minuto en línea recta proporcionales a la frecuencia CW, que los hace ideal para experimentación y determinación de cálculos de salida de poder. Además, ya que éstos son máquinas de rastra, el resbalón sí mismo determina las corrientes de rotor y éstos son susceptibles a la afinación de tal que su retraso y posición relativa en el campo pueden encontrar modos resonantes para variar la frecuencia CW y la capacitancia.

 

En el recorrido de Fig.17 usando el KS 9303 motor, la humectación de inercia del volante que conecta a retrasos las corrientes de rotor de motor suficientemente para permitirles para aumentar torsión, con la asamblea de motor entera que sirve como el fregadero preferido para toda la energía, sin masa y de masas ligada, capturada por la recepción bobina recorrido con una acción de dibujo establecida por el motor en el recorrido, y suministro de la absorción satisfactoria por un apagador de inercia de los impulsos de onda combinados, sincronizados, mojados, aquellos ocurriendo en una frecuencia baja a consecuencia del tiroteo del reactor PAGD, y aquellos ocurriendo en una frecuencia sobrepuesta más alta-sourced en el recorrido de transmisor y picoteado por el receptor platean y bobina.  La acción de cada tren de impulso DW sí mismo genera dos acontecimientos diferentes: la discontinuidad parecida a una CC "automóvil electrónico como" que pone el motor en movimiento e inicia las corrientes de rotor, y la parecida a una CA mojó wavetrain que apoya el consecuencia de aquellos rotores. La concentración de los corrientes requerido arrancar el motor es proporcionada por los impulsos DW del reactor PAGD, mientras que, una vez que el motor está en el movimiento, y en particular, una vez que es estabilizado por el volante, la acción acumulativa de la frecuencia más alta los impulsos de DW se hacen sentido acelerando el rotor a una velocidad rotatoria óptima.

 

Para la siguiente serie de pruebas empleamos el diagrama de recorrido básico del motor mejorado mostrado en Fig.19. La estación de transmisión es el transmisor Tesla típico con una etapa de vibrador alimentada por línea, de 60 Hz. En la entrada de línea a la primera etapa, colocamos una corriente alterna calibrada wattmeter (Modelo de Weston 432), y un Beckman 330B rms amperímetro en serie con el plomo caliente, ponemos la etapa de vibrador para 41 chasquidos, que consumen entre 28.5W y 35W, según circunstancias aún ser descrita.  Este consumo corriente fue confirmado expulsando del bobina de un inversor impulsado por una batería de 12 voltios. El inversor consume 2.16 vatios, y es 90 % eficiente. El consumo total de la batería era 42 vatios (12V en 3.5A); una vez los 2.16 vatios es descontado y la eficacia considerada, obtenemos el mismo 36W (etapa de vibrador en máximo, es decir 47 chasquidos, en este experimento). El hueco T/R es ajustado a 3", y 2 pie cuadrado platos son usados. El transmisor y el receptor bobinas son templados, y tan son las capacitancias de plato, a 250 kilohercios, también las capacitancias de la Función Y recorrido relacionado en la salida de la recepción bobina.

 

El voltaje rectificado y corriente generado por el transmisor secundario y por el plato de transmisor fue averiguado con un separator de onda bobina-templado (Función Y) recorrido cargándolo con valores resistivos diferentes. Los resultados constituyen una medida de la salida de poder eléctrica de masas ligada directamente del aparato de transmisor. El mismo método fue empleado para averiguar el voltaje, corriente y el poder de los gastos de masas ligados que circulan en el plato de recepción y recorrido bobina. Los resultados son mostrados en Tabla 8 abajo:

 

 

 

Los resultados indican que el poder de masas ligado más alto reunido por el recorrido de transmisor secundario no excede 7 vatios - y este es directamente la salida de los 26 secundarios cuando la carga es 50 Megohm, o del plato de transmisor cuando la carga es 1 Megohm. La energía eléctrica de masas ligada emulada por el recorrido de recepción (plato, bobina y Función Y sin el plasma pulser circuitería) nunca excede la energía eléctrica de masas ligada outputted directamente por el transmisor, y alcanza su punto máximo cuando el valor de carga resistivo (1 Megohm) se acerca a la variedad de resistencia de preavería del tubo de vacío, en 4.72W.  Estas conclusiones entonces indican que cuando el recorrido de transmisor consume un máximo de 35W, una salida típica del secundario del transmisor es 7W, y en 3" de la distancia dentro del campo de proximal de éste, la recogida por un receptor templado será de la orden de 5W de la corriente de masas ligada duplicada dentro de la recepción bobina. La pérdida en la primera etapa está por lo tanto en la orden de séptuplo.

 

Siguiendo con la descripción del recorrido de Fig.19, una 128 área de plato de cm2, el hueco de 6 cm reactor de PAGD es usado, relacionado como descrito en nuestra arte previa a una bomba de rotonda de vacío alto (Correa, P y Correa, (un 1995) "sistema de conversión de Energía", Estados Unidos. Acariciar. El No 5,449,989). Las lecturas de presión fueron obtenidas con una medida de termopar durante la carrera operacionals.  Los motores KS-9303 para ser probados están relacionados entonces con el reactor PAGD en el habitual capacitatively-conectado, manera de inversor descrita en nuestra arte previa (Correa, P & Correa, A (1995) "Electromechanical Transduction of Plasma Pulses", U.S. Pat. No 5,416.391).  Sus revoluciones por minuto son descubiertas por un tacómetro stroboscopic y alimentadas a un Mac Performa 6400 correr de un programa de algoritmo de motor que calcula la salida de poder. Las medidas de motor fueron hechas en cinco minutos en cada carrera a los motores descargados, y en diez minutos para los motores mojados de inercia.

 

Todos los experimentos fueron realizados en la misma sesión de trabajo. La determinación experimental de la salida de poder rotatoria continua como una función del precio de pulso de reactor confirmó que el recorrido mejorado desarrolla la captura rotatoria máxima de la energía sin masa en el recorrido de receptor en los precios más bajos de la pulsación, como hemos encontrado antes para el sistema de conversión de Estados Unidos. Acariciar. El No 5,449,989. Además, los datos mostraron que hasta los motores del tipo KS-8624 son capaces al poder de salida mecánicamente superior a la salida de poder de masas ligada por el transmisor (7W) o capturado por el receptor (5 a un máximo de 7W), una vez que el precio PAGD se disminuye a 1.5 secretario privado principal. Tal anomalía sólo puede ser explicada por el sistema que ha hacerse capaz de comenzar a capturar el flujo de energía sin masa en el recorrido de receptor que sabemos ya es la salida por el recorrido de transmisor. Pero este exceso poder mecánico es todavía menos que la entrada de poder en el transmisor, y claramente tan. Esto representa una ganancia de poder con respecto al secundario, pero una pérdida con respecto a la primaria. La anchura llena de la captura del flujo de energía eléctrico sin masa que circula en el recorrido de receptor no es vista hasta que los motores sean resonantemente cargados porque ellos son de inercia mojados.

 

Los motores KS-9303, una vez de inercia mojados, y así cargado, son capaces de recuperar bastante poder del campo de energía sin masa para desarrollar un poder mecánico, no sólo enormemente superior al poder de masas ligado del secundario, sino también enormemente superior a la entrada de poder de masas ligada a la etapa de vibrador y la primaria, en 28 a 35W. Una vez que el precio de pulso se acerca al mismo 1.5 jalón de secretario privado principal, el poder mecánico superior a la entrada de energía eléctrica de masas ligada a la primaria se hace evidente, alcanzando su punto máximo en casi tres veces que introducen. De hecho, la salida más alta registrada también fue obtenida con la entrada más baja al recorrido de transmisor, el coeficiente exacto más alto observado en este experimento ser 100.8W / 28W = 3.6.  Además, con respecto a la salida de masas ligada secundaria, la misma salida rotatoria mecánica representa un mucho mayor coeficiente de sobreunidad de la interpretación, en la orden de 14.4 veces mayores. Este es al menos en parte el resultado del receptor y la captura de motor de la salida de energía eléctrica sin masa por el transmisor, y puede ser en parte el resultado de la energía sin masa engrafted por el régimen PAGD en el reactor PAGD. 

 

Examinando los resultados de salida de poder mecánicos como una función del vacío creciente en el reactor PAGD y en niveles de poder de salida diferentes, cualquier interpretación de motor debajo del límite 5-7W del poder de salida de masas ligado tradicional del secundario representa una salida pérdida de potencia mecánica tanto con respecto a la salida secundaria de masas ligada como con respecto a la entrada primaria de masas ligada. Todos los resultados para presiones abajo a 0.03 caída de Torr en esta categoría, y así representan un enganche muy ineficaz al régimen PAGD.  Cualquier interpretación de motor entre 7W y 28-35W representa una pérdida con respecto a la entrada de poder eléctrica al sistema de transmisor, pero una ganancia neta del poder con respecto a la salida de poder secundaria de masas ligada. Ninguno de los motores no de inercia mojados probados era capaz de funcionar fuera de este área, en las condiciones de prueba. Con la primaria más eficiente a enganches secundarios con la estación de transmisor, sin embargo, uno podría emplear ventajosamente estos motores solos para extraer un poco del poder sin masa del secundario o hacerlos funcionar en buques incluidos sin uniones eléctricas externas convencionales.

 

Para alcanzar niveles satisfactorios de la recuperación de la energía sin masa, hay que mojar los impulsos DW sobrepuestos. De ahí, todos los resultados mostrando a salidas superior a 35W fueron obtenidos usando los motores KS-9303 mojados de inercia, y representan una ganancia de poder de sobreunidad neta tanto sobre la entrada de poder a la primaria como sobre la salida de poder de masas ligada por el secundario, o el poder de masas ligado emulado por la circuitería de receptor. Este pasa cuando el precio de pulso de PAGD se cae a 2 secretario privado principal, con la salida de poder rotatoria que abruptamente aumenta cuando el precio se cae a 1 PPS.

 

Uno de los rasgos interesantes de la circuitería de motor que hemos propuesto es que esto puede funcionar con plasmas pulsado tanto en el TRD como en las regiones AGD, la respuesta menos eficiente que ocurre en la región NGD cerca de mínimo Paschen. Uno podría pensar que la depresión de voltaje permitiría la intensidad corriente aumentada suministrada a los motores, pero de hecho que no es observado, con el centelleo del NGD cediendo oscilaciones erráticas y bajo valores de corriente. De acuerdo con la noción que el plasma TRD es principalmente formado de iones positivos que se rezagan, mientras que el plasma PAGD es sobre todo un plasma de electrones, la dirección observada de la rotación de los motores es de enfrente en la región TRD a aquella de la región AGD. La región NGD por lo tanto marca la depresión donde los vectores de velocidad cambian la dirección. En la región segunda o PAGD, la operación de motor es muy tranquila, a diferencia de lo que es observado en la región TRD.

 

La parte y el paquete de la afinación de los componentes de recorrido son la selección de las capacitancias óptimas empleadas para conectar el reactor PAGD al recorrido de motor y partir la fase para alimentar la cuerda auxiliar del motor. Hemos experimentado con capacitancias en los límites de 0.5 a 100 microfaradios, y hemos encontrado que mejor resulta (para el recorrido específico en cuestión - incluso las características de la transmisión), eran tal que el valor óptimo del PAGD capacitancia que se aparea está cerca de 4 microfaradios, y la fase que parte la capacitancia, cerca de 1 a 4 microfaradios, según condiciones meteorológicas.  En días meteorológicos buenos los valores de capacitancia inferiores pueden ser usados, mientras en días de mal tiempo más alto las capacitancias son necesarias. Para la facilidad de la comparación en la demostración de la necesidad de templar el recorrido empleando capacitancias óptimas en aquellos dos enganches (reactor a motor, y enganche de fase de motor), empleamos las mismas capacitancias en ambas posiciones de recorrido.  

 

Una comparación de pruebas usando 1 y 4 valores de microfaradio muestra la diferencia causada cambiando aquellas capacitancias de su valor óptimo: a través de todas las regiones de descarga de la variedad de presión que fue examinada, los cuatro motores probaron, hecho funcionar con mayores velocidades de motor cuando las capacitancias son puestas a 4 microfaradios más bien que a 1 microfaradio. La interpretación menos eficiente obtenida con 1 capacitancia de microfaradio encaja la correlación inversa del poder de pulso con la frecuencia de pulso creciente, como hemos encontrado para el régimen PAGD. Este es hecho evidente por una comparación de revoluciones por minuto contra el precio de pulso para dos capacitancia valores ser considerado. Ellos demuestran los precios de pulso más altos observados con la capacitancia inferior, que guardan correlación con las velocidades de motor inferiores, y causan la eficacia inferior de la respuesta de motor. Los resultados igualmente indican que los valores de capacitancia bajos aumentan el precio de pulso, pero si este aumento es fuera de la melodía con el resto de los valores de recorrido, esto causa la basura de poder porque esto impone un precio que no es el grado óptimo.

 

También hemos determinado experimentalmente que la eficacia del sistema es afectada por condiciones meteorológicas externas, eficiencia más alta notada durante un día brillante fino que en condiciones meteorológicas pobres aunque el aparato no sea expuesto a tales condiciones. Este puede reflejar una disminución en condiciones meteorológicas pobres de la energía sin masa latente que puede ser tomada por el sistema.

 

La eficacia alta observada del recorrido incluso motores mojados de inercia indica que el fenómeno no reduce a una mera captura óptima de, pulsos parecidos a una CC producidos por el reactor en lo que es esencialmente un recorrido de motor de corriente alterna. Con eficacia, la descarga plasma pulsada despliega un final delantero, el pulso parecidos a una CC, o la discontinuidad, pero este es seguido de una onda mojada parecidos a una CA de una frecuencia característica (teniendo una periodicidad de hemiciclo idéntica a aquel del pulso de final delantero) a que el recorrido de motor también responde.  Además, la radiación eléctrica sin masa del recorrido de transmisor sí mismo induce, en la antena de receptor, bobina y recorrido, y en la descarga de reactor sí mismo, el tren de impulsos de onda mojados más finos responsables, después de la conversión por el separator de onda, para la corriente rectificada de masas ligada que es empleada para cobrar el reactor plasma en primer lugar. La porción como el gatillo de las descargas plasma en el reactor es los impulsos DW que circulan en el recorrido de receptor, tal que las dos líneas diferentes de impulsos DW, en el recorrido de receptor (por ejemplo 120 secretario privado principal para los pulsos y 154 kilohercios para las ondas) y del reactor, son sincronizados por coincidencias interpoladas, ya que su pulso y frecuencias de onda son diferentes. Idealmente, estas dos frecuencias DW sobrepuestas son harmonics o hicieron idéntico. La etapa de receptor implica la captura de la energía eléctrica sin masa recibida del transmisor, la copia de la corriente de masas ligada en el receptor bobina, y la inyección de la energía termal latente y sensible en la cavidad de hueco T/R que aumenta la corriente de masas ligada emulada.

 

La corriente de masas ligada es empleada para cobrar el puente de capacitancia de separator de onda y por lo tanto el reactor. Por su parte, los pulsos plasma del reactor son sobrepuestos con los impulsos DW de la recepción bobina, y juntos ellos son conectados al paseo de motor de fase de hendidura. De ahí la primera etapa de receptor emplea la totalidad de la energía capturada en la cavidad de hueco T/R - energía eléctrica sin masa transmitida por el plato de T, energía termal latente y sensible inyectada en la superficie del plato R - y productos en la recepción bobina una corriente de masas ligada comparable para esto reunido en el transmisor bobina por la acción de la primaria. La corriente de masas ligada es almacenada en el puente de separator de onda y usada para conducir el reactor plasma en la región PAGD. Posteriormente, la descarga perjudicial autogenous que emplea un plasma de electrones sustancial genera tanto flujo concentrado, intenso de gastos de masas ligados en el recorrido de salida, como una oscilación sin masa de su propio. El motor mojado es por lo tanto alimentado directamente con (1) la salida corriente de masas ligada intensa del reactor; (2) el pulso y los componentes de onda de la energía eléctrica sin masa capturada por el receptor platean y bobina (y emparejado por la conducción por la tierra), y que son gated por el separator de onda y el reactor para la duración del canal de PAGD; y (3) cualquier energía latente sin masa tomada del vacío por el acontecimiento PAGD.  Una vez que el motor es puesto en el movimiento, y es resonantemente cargado por un apagador de inercia, creemos que esto también responderá a los impulsos DW mucho más débiles capturados por el receptor, ya que estos impulsos cercan tanto final delantero parecido a una CC - adelante realzado por la separación analítica por el separator de onda - como una onda mojada en 154 kilohercios. 

 

Esencialmente, los impulsos DW que son por último sourced en el transmisor - y recibidos unipolarmente por el hueco T/R - tienen el potencial P parecido a una CC suficiente (más todas las otras características físicas necesarias, como la frecuencia) para contribuirse directamente a la respuesta de motor, una vez el motor ha ganado la velocidad sustancial (ya que ellos carecen de la corriente para ponerlo en el movimiento, una de las contribuciones del plasma pulser). Es así, a condición de que el motor sí mismo sea satisfecho para la absorción tanto de pulsos parecidos a una CC como de ondas mojadas parecidas a una CA, que es exactamente el caso con motores del tipo mostrado en Fig.18 ya que la apatía del volante es vencida por la absorción homopolar de las oscilaciones mojadas simultáneamente en el rotor de taza de rastra de motor y en el rotor de taza de rastra de generador.

 

También probamos estos motores mojados de inercia en la alimentación de CC tradicional recorrido de PAGD conducido por suministro que hemos enseñado en nuestras patentes anteriores, es decir recorrido con una fuente de alimentación de CC HV abierta, y así en ausencia de cualquier Función Y recorrido de transmisor o recorrido. Aquí entonces, sólo los impulsos DW generados por el reactor PAGD pueden explicar la respuesta de motor. El tubo empleado (A31) tenía un área de 256 cm2, y una distancia de hueco de 4 cm. El enganche de capacitancias empleadas era 4 microfaradios para el enganche de inversor, y 1 microfaradio para la hendidura divide en fases el enganche de motor. El suministro de alimentación de CC entregó hasta 1 amperio de corriente entre 150 y 1,000 VDC, y la resistencia de lastre fue ajustada a 215 ohmios. Habiendo determinado las características físicas básicas del comportamiento del reactor en el recorrido en la consideración, condujimos nuestro experimento en la región PAGD. Elegimos una presión de 0.6 Torr, sólo lejos de mínimo Paschen, cuando tuvimos la intención de beneficiarnos del voltaje de sostenimiento inferior que esto se permite. 

 

El experimento básicamente consistió en aumentar el voltaje de sostenimiento en esta presión fija en el régimen PAGD, y medición de los parámetros físicos diversos del recorrido y respuesta de motor a fin de averiguar por último la diferencia entre la entrada alimentación de CC eléctrica y la salida poder rotatorio mecánico. Primero miramos como la respuesta de revoluciones por minuto de motor varió como una función del voltaje de sostenimiento (Contra): los resultados ilustran la importancia de comenzar cerca de mínimo Paschen en la escala de presión, ya que los motores KS-9303 alcanzan la respuesta de meseta (en 17,000 rpm) cuando el voltaje de salida de reactor se acerca 450V. Más lejos el aumento del potencial es simplemente gastado. Igualmente, el mismo pasó cuando medimos la velocidad de motor como una función de la corriente continua máxima creciente corriente, respuesta de meseta alcanzada en 0.1 ADC. Otra vez, más lejos el aumento de corriente es gastado.   Esencialmente entonces, la entrada de poder óptima al reactor cuando la salida de éste es conectada al motor, mentiras alrededor de 45 vatios. Este es un gasto típico en la conducción de un reactor PAGD. En cuanto al precio de pulso otra vez encontramos una respuesta de motor que es la frecuencia proporcional en la variedad de frecuencia baja, entre 10 y 40 secretario privado principal (todos los precios de pulso ahora se refieren únicamente a PAGDs por segundo), pero una vez precios de >40 secretario privado principal es alcanzado, la respuesta del motor también alcanza una meseta.

 

El incremento observado en la velocidad de 40 a 60 secretario privado principal traduce sólo en un aumento de 1,000 rpm, de 16,000 a 17,000 rpm. De este modo, podemos colocar el precio PAGD óptimo en ca 40 secretario privado principal. La entrada de energía eléctrica de corriente continua para conducir el reactor PAGD fue comparada después a la salida de poder mecánica rotatoria por el motor cargado de inercia, conducido por su parte por el reactor. Esta comparación fue primero realizada con respecto a los precios PAGD. La respuesta de motor lejos excede el poder de entrada convencional, indicando que el sistema entero puede ser templado a la resonancia tal que la captura de poder óptima dentro del reactor ocurre, el precio de límite crítico que está alrededor de 60 secretario privado principal, cuando la respuesta de motor es firmemente dentro de la meseta de respuesta de pulso. En esta coyuntura, la eficacia rentable para los precios mesurados del flujo de energía con el tiempo alcanzan 700 % (coeficiente de sobreunidad de 7), de acuerdo con las observaciones y los valores que hemos hecho en el sistema de conversión PAGD. En la parte proporcional de la curva, antes de que la meseta sea alcanzada, los aún mayores precios de la eficacia rentable – hasta >1,000 % fue registrado.

 

Estos resultados constituyen la primera vez que hemos sido capaces de confirmar la presencia de la energía de salida superior a la rentabilidad sobre la entrada de energía de masas ligada convencional en el sistema de inversor PAGD, y los resultados son comparables para lo que hemos observado y antes hemos relatado para el sistema de convertidor PAGD. En precios de pulso mayores que 60 secretario privado principal un mayor poder de entrada causa la eficacia disminuida, también traducida en una calefacción sensible del reactor y motor.   Y este es tanto más notable como experimentos que hemos conducido con la afinación inductiva de reactores PAGD, o empleo reactores de PAGD como reemplazos para las primarias de Tesla bobina asambleas, y de todos modos, más recientemente, con el recorrido de inversor PAGD que conduce motores, hemos mostrado todos que es posible hacer funcionar estos reactores con reflejar mínimo y calefacción, conservación esencialmente las condiciones de cátodo frío y aún enfoque de la columna plasma de modo que la deposición en el aislante sea insignificante. Parece que encima de un cierto umbral de la eficacia óptima, la energía de entrada de sobra es disipada sólo termalmente tanto por el reactor como por los motores.

 

Debería ser entendido que las susodichas encarnaciones descritas son simplemente ejemplares de nuestra invención, y son, a excepción de las encarnaciones de Figs. 16 a 19 diseñó principalmente verificar aspectos de la base de la invención. También debería ser entendido que en cada una de estas encarnaciones, la porción de transmisor puede ser omitida si una fuente externa o natural de ondas Tesla está disponible, a condición de que el receptor sea templado al modo de radiación sin masa de la fuente.   Por ejemplo si la radiación solar está disponible en que el componente sin masa no se ha relacionado con la atmósfera de la tierra (como en aplicaciones espaciales), el receptor es templado a la onda de voltaje de la radiación sin masa sourced en el sol, p.ej usando un Tesla bobina en el receptor construido para tener una onda de voltaje apropiada cerca de la 51.1 kV característica de tal radiación.

 

   

 

 

 

 

 

 

 

 

PAULO y ALEXANDRA CORREA

 

Patente US 5,449,989            12 de septiembre 1995             Inventors: Correa, Paulo  Alexandra

 

SISTEMA DE CONVERSIÓN DE ENERGÍA

 

 

Esta patente muestra un método de extraer la energía ambiental para el uso práctico. En las carreras de prueba extensas, una entrada de 58 vatios produjo una salida de 400 vatios (PÍLLESE = 6.9). Este documento es una copia muy ligeramente expresada con otras palabras del original.

 

 

EXTRACTO

Un dispositivo de conversión de energía incluye un tubo de descarga que es hecho funcionar en un régimen de descarga de brillo anormal pulsado en un doble recorrido virado a babor. Una fuente corriente directa relacionada con un puerto de entrada proporciona la energía eléctrica de iniciar pulsos de emisión, y un fregadero corriente en la forma de un dispositivo de utilización o almacenamiento de energía eléctrico relacionado con las capturas de puerto de salida al menos una proporción sustancial de la energía liberada por el colapso de los pulsos de emisión.

 

Referencias Evidentes estadounidenses:

3205162    Sep, 1965         MacLean.         

3471316    Oct, 1969          Manuel.

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3801202    Apr, 1974          Breaux.

3864640    Feb, 1975          Bennett.           

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4009416    Feb, 1977          Lowther.           

4128788    Dec, 1978         Lowther.           

4194239    Mar, 1980          Jayaram et al.   

4443739    Apr, 1984          Woldring.         

4489269    Dec, 1984         Edling et al.      

4527044    Jul, 1985           Bruel et al.       

4772816    Sep, 1988         Spence.           

4896076    Jan, 1990          Hunter et al.     

5126638    Jun, 1992          Dethlefsen.

   

Otras Referencias:

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Kobel, E. "Pressure & High Vapour Jets at the Cathodes of a Mercury Vacuum Arc", (1930), Phys. Rev., 36:1636.

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Pappas, P. T. (1983) "The Original Ampere Force and Bio-Savart & Lorentz Forces", Il Nuovo Cimento, 76B:189.

Graham, G. M. & Lahoz, D. G. (1980) "Observation of Static Electromagnetic Angular Momentum in Vacuo", Nature, vol. 285, pp. 154 & 155.

Sethlan,, H. (1983) "Planar Boundaries of the Space-Time Lattice" Lettere Al Nuovo Cimento, vol. 38, No. 7, pp. 243-246.

AspdeJ. D. et al., "Anomalous Electron-Ion Energy Transfer in a Relativistic-Electron-Beam-Plasma" Phys. Rev. Letters, vol. 40, No. 7, pp. 451-454 (1978).

 

REFIÉRASE A APLICACIONES RELACIONADAS

Esta aplicación es una continuación en parte de Ser de aplicación estadounidense. No 07/922,863, archivado el 31 de julio de 1992 (abandonado), y es también una continuación en parte de Ser de aplicación evidente estadounidense. No 07/961,531, archivado el 15 de octubre de 1992, ahora Estados Unidos. Acariciar. No 5,416,391.

 

 

FONDO DE LA INVENCIÓN

 

1. Campo de la Invención:

Esta invención está relacionada con el recorrido de conversión de energía que utiliza tubos de descarga que funcionan en la descarga de brillo anormal pulsada (PAGD) régimen.

 

 

2. Revisión del Arte:

Tales tubos de descarga y recorrido que los incorpora son descritos en nuestro Ser de aplicación evidente estadounidense co-pendiente. Los números 07/922,863 y 07/961,531. La primera de estas aplicaciones revela construcciones de tubo de descarga en particular satisfechas para la operación PAGD, y el segundo revela ciertas aplicaciones prácticas de tales tubos, en particular en el recorrido de control de motor eléctrico. La revisión del arte contenida en aquellas aplicaciones es incorporada aquí por la referencia, como es su revelación y dibujos.

 

Se conoce que hay fuerzas de reacción de cátodo anómalas asociadas con las emisiones catódicas responsables de descargas de arco de vacío, el origen y explicación de que han sido el sujeto de la discusión extensa en la literatura científica, estando relacionado cuando es a la discusión en curso de los méritos relativos de las leyes de electrodinámica como variadamente formulado por el Amperio, Biot-Savart y Lorentz. Los ejemplos de la literatura en el sujeto son referidos más tarde en esta aplicación.

 

 

RESUMEN DE LA INVENCIÓN

Las condiciones particulares que prevalecen en un tubo de descarga hecho funcionar en el régimen PAGD, en el cual una erupción plasma del cátodo es autorestrictiva y colapsos antes de la finalización de un canal plasma al ánodo dan ocasión a condiciones pasajeras que favorecen la explotación de fuerzas de reacción de cátodo anómalas.

 

Hemos encontrado que el aparato que utiliza tubos de descarga funcionó en un régimen de descarga de brillo anormal pulsado autónomo, en un doble recorrido virado a babor diseñado de modo que la energía introducida al tubo utilizado para iniciar un pulso de descarga de brillo sea manejada por un recorrido de entrada considerablemente se separan de un recorrido de salida que recibe la energía del tubo durante el colapso de un pulso, proporciona capacidades de conversión de energía valiosas.

 

La invención se extiende a un método de la conversión de energía, comprendiendo la iniciación de erupciones plasma del cátodo de un tubo de descarga que funciona en un régimen de descarga de brillo anormal pulsado que utiliza la energía eléctrica de una fuente en un primer recorrido relacionado con el tubo de descarga dicho, y captura la energía eléctrica generada por el colapso de tales erupciones en un segundo recorrido relacionado con el tubo de descarga.

 

 

 

BREVE DESCRIPCIÓN DE LOS DIBUJOS

La invención es descrita adelante en cuanto a los dibujos de acompañamiento, en cual:

 

 

Fig.1 variación de espectáculos de corriente continua aplicada corriente y corriente alterna de pulso rms característica de corrientes de un régimen PAGD corriente bajo, como una función de presión decreciente, para a 128 cm2 aluminio de H34 platea el generador de pulso que tiene una longitud de hueco de 5.5 cm y hecho funcionar en el solo o la configuración de diodo de plato de Fig.11A, en aproximadamente 600 V DC.

 

 

Fig.2 variación de espectáculos de corriente continua aplicada corriente y corriente alterna rms corrientes de un régimen PAGD corriente alto, como una función de la presión decreciente, para un dispositivo idéntico a aquel de Fig.1, y hecho funcionar en el mismo potencial.

 

 

Fig.3 el precio de PAGD de espectáculos contra la temperatura de cátodo de generador de pulso como una función del tiempo de la operación PAGD continua, para un generador de pulso con 64 platos de cm2 que tienen una distancia de hueco de 4 cm, hecha funcionar en un voltaje de corriente continua de 555 (av) y R1 = 600 ohmios (ver Fig.9).

 

 

 

Fig.4 espectáculos la variación de frecuencia de PAGD con el tiempo, para 18 espaciados sucesivos PAGD de un minuto corre a un generador de pulso con 128 cm2 platos, y una distancia de hueco de 5.5 cm, hecha funcionar en corriente continua V = 560 (av) y R1 = 300 ohmios.

 

 

Fig.5 la variación de espectáculos de la frecuencia PAGD en pulsos por minuto (PPM) con el precio creciente de un paquete de precio de recuperación PAGD (ver Fig.9), como medido en términos de voltaje de recorrido abierto después de 15 minutos de la relajación después de que cada uno minuto mucho tiempo PAGD dirigido, repitió 18 veces en el tándem, en condiciones similares a Fig.4.

 

 

Fig.6 variación de amplitud de voltio de espectáculos de PAGD continuo en corriente aplicada baja, como una función de presión atmosférica decreciente, para a 128 cm2 dispositivo de área de plato, longitud de hueco = 5 cm; (corriente continua V en avería = 860).

 

 

Fig.7 variación de amplitud de voltio de espectáculos de PAGD continuo en corriente aplicada alta como una función de la presión atmosférica decreciente, para a 128 cm2 dispositivo de área de plato, longitud de hueco = 5 cm; (corriente continua V en avería = 860).

 

 

 

Fig.8 es un diagrama esquemático de un primer diodo experimental (sin C6) o triode PAGD recorrido.

 

 

Fig.9 es un diagrama esquemático de un diodo preferido o triode PAGD recorrido de acuerdo con la invención.

 

 

 

 

 

Fig.10A, Fig.10B y Fig.10C son diagramas esquemáticos fragmentarios mostrando a variaciones en la configuración del recorrido de Fig.9.

 

 

Fig.11 es una modificación de Fig.9, en el cual una máquina electromagnética, en la forma de un motor eléctrico, está relacionada en el recorrido como un brazo electromecánico accesorio.

 

 

Fig.12 muestra un desarrollo adicional del recorrido de Fig.9, permitiendo al intercambio de paquete de chofer y funciones de paquete de precio.

 

 

Fig.13 los espectáculos abren curvas de relajación de voltaje de recorrido para paquetes de batería empleados en pruebas de la invención, respectivamente después pre-PAGD descarga resistiva (DPT1 y CPT1), después de un PAGD dirigido (DPT2 y CPT2) y después post-PAGD descarga resistiva (DPT3 y CPT3).

 

 

Fig.14 muestra un ejemplo de medidas de potencia verdadera insignificantes tomadas inmediatamente antes o después de un PAGD dirigido, mostrando tanto a la pérdida de paquete de paseo como a la ganancia de paquete de precio en Vatios de corriente continua; resistencia de DP = 2083 ohmios; resistencia de CP = 833 ohmios.

 

 

 

 

Fig.15A y Fig.15B muestre curvas de descarga de voltaje resistivas para dos paquetes de célula de gel de plomo cero separados utilizados respectivamente como el paseo y los paquetes de precio; las resistencias de carga empleadas eran 2083 ohmios a través del paquete de paseo (Fig.15A) y 833 ohmios a través del paquete de precio (Fig.15B).

 

 

 

Fig.16 muestra cuestas de descarga resistivas para un paquete de paseo antes y después de un muy pequeño gasto del poder en la entrada de energía que provee a un PAGD dirigido; R = 2083 ohms.

 

 

 

Fig.17 muestra cuestas de descarga resistivas para un paquete de precio antes y después de capturar la energía del colapso de pulsos de PAGD en la misma prueba que Fig.15; R = 833 ohmios.

 

 

Fig.18 muestra cuestas de descarga resistivas para un paquete de paseo antes y después de un muy pequeño gasto del poder en la entrada de energía que provee a un PAGD dirigido en un experimento adicional; R = 2083 ohmios.

 

 

 

Fig.19 muestra cuestas de descarga resistivas para un paquete de precio antes y después de capturar la energía del PAGD dirigido de Fig.18; R = 833 ohmios.

 

 

 

Fig.20 muestra un ejemplo de medidas operacionales tomadas videographically durante un 10 segundo período para ambos el consumo de poder del paquete de paseo (entrada de PAGD) y la producción de poder capturada por el paquete de precio (salida de PAGD); los dos valores también están relacionados por la expresión de la eficacia de rentabilidad de por ciento.

 

 

 

Fig.21 la variación de espectáculos de PAGD cargó el voltaje de un paquete de paseo (en cuadrados) comparado con el PAGD cobro del voltaje del paquete de precio (en círculos), durante más de 1 hora de la operación PAGD continua.

 

 

DESCRIPCIÓN DE LAS ENCARNACIONES PREFERIDAS

La función de PAGD básica y la construcción de tubos de descarga expresamente diseñados para la operación PAGD son descritas en nuestras aplicaciones co-pendientes correspondientes Números 07/922,863 ("el 863" aplicación) y 07/961,531 ("el 531" aplicación). Ya que los objetivos de los experimentos descritos debajo de cuatro H34 de aluminio platean dispositivos (un con 64 y tres con 128 cm2 las áreas de plato) y tres aluminio (H200) los dispositivos de plato (un con 64 y dos con 128 áreas de plato de cm2), con longitudes de hueco de interelectrodo de 3 cm a 5.5 cm, fueron utilizados en los vacíos indicados, en condiciones de bomba abajo y con aire o con argón (pureza alta extrema, los spectroscopic clasifican 99.9996 % puro) la constitución de la mezcla de gas residual. Las condiciones de bomba abajo fueron como descritas en "el 863" aplicación. Algunos experimentos fueron realizados con los tubos en la evacuación activa, en condiciones estables, mientras los otros utilizaron dispositivos sellados que encierran las presiones de gas residuales deseadas.

 

Los diseños de recorrido utilizados en varios experimentos para ser descritos son dispuestos adelante abajo, y representan desarrollo adicional y extensiones del juego de recorrido adelante en "el 531" aplicación.

 

El equipo de prueba utilizado era como sigue:

 

Una medida de termopar Edwards (TC-7) fue empleada para la determinación de presión abajo a 1 micrón de mercurio (0.001 Torr).

 

Banks de Beckman rms multímetros 225 y 330 (30 y amplitudes de banda de 100 kilohercios, respectivamente) fueron usados para todas las medidas corrientes.

 

Los metros de frecuencia capaces de acontecimientos exigentes hasta 0.1 nanosegundos aparte, y tener ventanas de amplitud ajustables, fueron usados. El análisis directo en un Tektronix (marca de fábrica) rastro dual, alcance de almacenamiento (Modelan 549) también fue realizado para ambos parámetros.

 

La fase de hendidura, la fase sola y los motores de dos fases fueron empleados, del sincrónico, inducción y tipos universales, como antes descrito en "el 531" aplicación, en el brazo electromecánico accesorio que puede ser conectado al poder que produce el recorrido descrito en la aplicación presente.

 

Los bancos grandes de los 12 V, 6 células de gel Ah de plomo ácidas (Sonnenschein (marca de fábrica) A212/6S) fueron utilizadas cualquiera como fuentes de alimentación (designado cuando paquetes de paseo) o como acumuladores de la energía (referido como cobran paquetes) capturado por el recorrido de prueba. Los paquetes de precio hechos de los recargables 9V NiCad o de C-Zn nominalmente no recargable o baterías alcalinas también fueron usados.

 

Las áreas de emisión de PAGD fueron determinadas por el examen metallographic de una serie de cráteres producidos por PAGDs en cátodos H34 limpios, bajo un Zeiss metalúrgico (marca de fábrica) 18 microscopio estándar equipado con un condensador epi-fluorescente, poder muy alto apochromatic objetivos y una 100 lámpara de mercurio W. Para los mejores resultados una fuente oblicua focusable de la luz (12V halógeno) también fue añadida a la luz de incidente.

 

Después de nuestros estudios corrientes aplicados bajos y altos en la producción PAGD como puesto adelante en "el 863" aplicación, notamos que el valor eficaz de corriente alterna del componente se asoció con cada pulso de descarga de brillo anormal variado no linealmente con la magnitud de la corriente aplicada. Al principio notamos la existencia de un cambio inducido corriente de la región PAGD entera hacia arriba en la escala de presión: mientras el régimen PAGD se hizo más claramente definido cuando la corriente continua constante aplicada fue aumentada, la presión requerida observar que el PAGD aumentó dos a tres órdenes de la magnitud.  En el curso de estos estudios de rarefacción encontramos que, en corrientes aplicadas de 1mA o menos, el valor eficaz de las formas de onda de corriente alterna diferentes asociadas con los regímenes consecutivos de la descarga (TRD-> NGDm--> AGD PAGD) era, por más de la mitad tronco, inferior al valor de la corriente continua aplicada corriente, durante los dos primeros regímenes (TRD y NGD) y alcanzó un equivalente de valor con la corriente aplicada con el inicio de PAGD espontáneo, en presiones <0.1 Torr (ver Fig.1); sin embargo, en la cola hacia abajo del régimen PAGD (abajo a 3 x 10-3 Torr), la corriente alterna rms componente corriente de cada PAGD otra vez disminuido a más de mitad de tronco de la intensidad del valor de corriente continua aplicado, en una manera proporcional al tronco de la presión decreciente. En el contraste absoluto, en corrientes aplicadas altas de aproximadamente 500 mA, y aparte del alto inducido por corriente hacia arriba cambian en la presión del régimen PAGD (al punto que la compresión de los regímenes anteriores por la escala de presión causa su supresión, como era el caso en el ejemplo presente), la corriente alterna rms componente asociado con cada pulso (ver círculos cerrados, Fig.2) es, del inicio de la descarga en aproximadamente 8 Torr, mayores en la magnitud que el valor de la corriente aplicada (círculos abiertos, Fig.2). En las condiciones descritas, la distribución de la corriente de campaña se asoció con cada descarga de brillo anormal pulsada acercada (en un eje Y lineal; no mostrado) una distribución gaussian uni-modal con el pico de presión en aproximadamente 1 Torr, y una correspondencia observó el máximo de 7.5 veces. valores eficaces de corriente alterna más altos que los valores de corriente continua aplicados.

 

Hemos descrito antes en "el 863" aplicación como la frecuencia PAGD es afectada por varios factores, a saber:

la magnitud de la capacitancia de descarga paralela,

el valor de la presión negativa para el vacío relevante variedad de PAGD,

la magnitud del potencial aplicado, la magnitud de la corriente directa aplicada,

el hueco de interelectrodo distancia y

el área de los electrodos de plato paralelos.

En "el 531" aplicación también hemos descrito como la configuración de alambrado (diodo de plato contra triode) afecta la frecuencia PAGD añadiendo el tungsteno emisiones autoelectrónicas del electrodo axial, a aquellas emisiones del plato. Hay otros factores que limitan el régimen PAGD de la descarga y también han sido hablados en "el 863" aplicación. Los datos siguientes indican su efecto específico sobre la frecuencia PAGD.

 

En los datos presentados en Tabla 1, el control del parámetro de frecuencia para el recorrido mostrado en Fig.9 es por una resistencia de lastre R1 dentro de una variedad específica del interés (aproximadamente 800-150 ohmios, para Tabla 1 condiciones experimentales), y este por su parte aumenta la corriente aplicada que, en "" valores corrientes altos (es decir>. 100 mA, en cuanto a Tabla 1 condiciones), hará subir la frecuencia PAGD, como antes relatado en "el 863" aplicación.

 

Tabla 2 muestra el efecto del desplazamiento progresivo de una frecuencia dada, elegida como 200 secretario privado principal, con la cuenta de pulso acumulativa del mismo dispositivo, en la configuración de diodo de plato. Este desplazamiento de la misma frecuencia (cf. grupo numera 1-3 de Tabla 2) en regiones de presión más altas es mostrado para ser promovido por la modificación de la función de trabajo del PAGD la emisión del cátodo, como este es causada por la cuenta de pulso acumulativa y formación de cráter consiguiente en la superficie de electrodo.  Después del primer millón de pulsos, el ánodo que afronta la superficie de cátodo es completamente volcado por sitios de emisión, y este corresponde bien al umbral cruzado por el grupo 2 de Tabla 2. Una vez que las superficies de cátodo son forzadas, los precios mostrados en grupos 3 y 4 de Tabla 2, tienden a permanecer la constante.

 

Los números principio Al-preguntamos si este podría ser causado por la modificación del perfil electrostático de las vainas plasma en la periferia del sobre, debido un los depósitos que reflejan que nuevo sultán de chisporrotear de iones y átomos neutros atrapados (de gases de aire o vapor metálico) asociado engañan mecanismo el-de emisión autoelectrónico (y de emisiones adicionales provocadas por su parte, por bombardeo el-iónico secundario del los cátodo engañan presente el-de especies molecular en la plasma de pelota vasca formada sobre sitio el-de emisión primario).  Sin embargo, la inversión de la polaridad de plato (encendiendo el ex-ánodo como un cátodo sin cráter) para más de un millón de cuentas, seguido de la nueva inversión a la polaridad original, la operación entera realizada en el aire como el sustrato de gas residual, conducido a la recuperación parcial de la función de trabajo original mientras la prueba fue dirigida (1.5 x 104 pulsos), como mostrado por una comparación de grupos 2, 4 y 5, de Tabla 2. De un examen metallographic de las superficies de platos usados únicamente como ánodos, también hemos concluido que la operación PAGD prolongada tiene el efecto, no sólo de limpiar la superficie de ánodo de películas superficiales y gases adsorbidos, como el bombardeo iónico promovido por la inducción electromagnética el bobinas hace, pero esto también hace más: esto pule la superficie objetivo y smoothes ello por una acción erosiva molecular. Las observaciones de la superficie de cátodos invertidos, muestra el mismo allanamiento y el pulimento de efectos observados en ánodos exclusivos. Así la recuperación de los precios PAGD promovidos por la inversión de polaridad de los platos no es una función de chisporrotear - depósitos promovidos que reflejan en la pared de sobre, pero una función de la función de trabajo actual del cátodo de emisión.

 

Otra variable que se relaciona con la frecuencia PAGD es la naturaleza molecular del gas residual: Tabla 3 espectáculos la respuesta de frecuencia diferencial de aire con un halógeno quencher, argón, para el mismo generador de pulso empleado en las pruebas de Tabla 2. Es aparente que el argón obtiene precios mucho más altos de la pulsación PAGD para la misma variedad de la presión negativa, para el mismo "roto en" el cátodo, que hace la mezcla de aire. Todas estas medidas fueron tomadas en temperaturas de tallo de apoyo de cátodo de 35oC.

El tiempo de la operación es también una variable que afecta la frecuencia y las características de operaciones del cátodo, cuando se hace expresado por la calefacción pasiva del cátodo, un efecto que es tanto más pronunciado en las presiones más altas y en las frecuencias más altas examinadas. Utilizando el recorrido triode habló en la siguiente sección, el precio de pulso de un generador PAGD con 64 cm2 los platos pueden ser vistos (ver Fig.3) disminuirse, en una presión negativa de 0.8 Torr, de 41 secretario privado principal a la meseta de operaciones de 6 secretario privado principal 15 minutos después de la operación continua, cuando la temperatura del apoyo de cátodo aumentó de 19oC a aproximadamente 44oC.  Cuando la temperatura se nivela en aproximadamente 51oC +/- 1oC., tan hace el precio de pulso en 6 secretario privado principal, para el restante 48 minutos de la operación continua.

 

Sin embargo, a fin de confirmar a este dependiente de tiempo que calienta el efecto y el umbral, también realizamos el mismo experimento, utilizando el mismo recorrido y la misma presión atmosférica negativa, con dos veces como grande un área de cátodo (128 cm2, que debería tomar casi dos veces como mucho tiempo para calentarse), siendo hecho funcionar para 18 un minuto períodos mucho tiempo continuos igualmente espaciados aparte antes de 15 minutos de la refrigeración pasiva, con el tallo de cátodo siempre en 19.7oC a 21oC., temperatura ambiente en el principio de cada período. Los resultados nos sorprendieron, en vista de que ellos mostraron que para un tubo de área más grande que toma más largo para calentarse a las mismas temperaturas en precios comparables de la provocación de PAGD, uno podría observar una reducción de frecuencia mucho más temprana (a la mitad, dentro de los 5 primeros minutos o períodos del funcionamiento interrumpido) en ausencia de cualquier efecto de calefacción significativo (<1.50C) del cátodo (ver Fig.4).  La repetición de estos experimentos nos ha conducido a concluir que, como mostrado en Fig.5, la variable responsable de esta reducción repetidamente observada de la frecuencia PAGD, cuando la secuencia de operación PAGD es sistemáticamente interrumpida, es el estado de precio/descarga del paquete de batería (el paquete de precio) en la salida del recorrido triode en cuestión: los precios PPM en Fig.5 disminúyase rápidamente con el precio más escarpado del cobro del paquete de precio y el precio de recuperación más rápido de su voltaje de recorrido abierto; encima de un estado dado del precio, cuando el voltaje abierto de las subidas de paquete de precio más despacio (> 340 V), en una manera de tronco, el precio PPM se estabiliza en sus valores de meseta.

 

La confirmación de la importancia del paquete de precio en la función de PAGD de la circuitería presente aquí consideró, viene del hecho que el tamaño (el número de células) y la capacitancia intrínseca del paquete de precio afecta la frecuencia PAGD dramáticamente (ver Tabla 4): el aumento del tamaño de paquete de precio de 29 células a 31, en 7 % conduce a una reducción de 10 pliegues de la frecuencia; adelante los aumentos del número de células de paquete de precio extinguen el fenómeno. Durante el final superior de la escala, este efecto parece estar relacionado a restricciones que esto coloca en la capacidad de los paquetes de precio más grandes de aceptar la salida de poder de descarga una vez que el voltaje de paquete de precio excede el potencial de amplitud PAGD. Todas estas medidas fueron conducidas con el mismo 128 cm2 platee el generador PAGD, en una presión de 0.8 Torr y en la configuración triode (ver Fig.9).

 

Otros factores también pueden afectar la frecuencia: el movimiento de campos magnéticos permanentes externos orientó longitudinalmente con el hueco de interelectrodo, campos magnéticos pulsados o alternadores externos, campos electrostáticos o electromagnéticos externos, las uniones específicas de la tierra de la tierra, y la presencia de una paralela capacitative, brazo capacitative-inductivo o autoinductivo en el recorrido, como hemos descrito para nuestro PAGD electromecánico transduction el método como descrito en "el 531" aplicación.

 

El análisis de la modulación de la amplitud PAGD es más simple que aquella de su frecuencia, porque menos factores afectan este parámetro:

(1) magnitud del potencial aplicado,

(2) el hueco de interelectrodo distancia y

(3) la presión negativa, como mostrado en "el 863" aplicación, para corrientes aplicadas "bajas".

 

Cuando la magnitud del potencial aplicado sí mismo es limitada por el hueco y la presión, a las condiciones deseadas de la avería, el parámetro de control importante para la amplitud PAGD es el factor de presión. Este es mostrado en Fig.6 y Fig.7, respectivamente para "bajo" (5 mA) "y alto" (aproximadamente 500 mA) corrientes aplicadas y para la misma configuración de diodo de plato de un Al-H34 128 cm2 platee el generador PAGD (hueco de 5 cm), en el recorrido simple descrito en "el 863" aplicación; es aparente que tanto los componentes positivos como negativos de la amplitud de estos pulsos en el oscillograph, son una función de la presión, pero el límite de límite máximo de nuestro equipo, para el componente negativo (en 240 voltios para el experimento corriente "bajo" y en 120 voltios para la corriente "alta"), nos impidió de medir el voltaje negativo máximo de estos pulsos.

 

Sin embargo, los rms las medidas de la amplitud de pulso en los platos y medidas de corriente continua en la salida de recorrido al paquete de precio indican que el componente negativo aumenta con la presión decreciente a un máximo, para un arreglo dado de distancia de hueco y potencial; ninguna campana dependiente de presión forma la variación de la amplitud de pulso, como aquel visto para el componente positivo en corrientes aplicadas "altas" (Fig.7) es observado con el componente de amplitud negativo. Para la variedad típica de 0.8 a 0.5 Torr, el valor eficaz para la amplitud de pulso varía de 320 a 480 voltios, para una distancia de hueco de 5.5 cm y voltajes de corriente continua aplicados de 540 a 580 voltios. La amplitud de PAGD es un factor crítico para el diseño del tamaño apropiado del paquete de precio para ser utilizado en el recorrido óptimo.

 

El desarrollo del recorrido para ser descrito contenido de modificaciones fundamentales a los principios implícitos en nuestros métodos anteriores de transduction electromecánico de plasma AGD palpita como descrito en "el 531" aplicación. Mientras que este enganche electromecánico (capacitative y autoinductivo), utilizado directamente, energises los pulsos de AGD invertidos de la entrada de CC por el generador de vacío, el objetivo del desarrollo que condujo a los experimentos actualmente descritos era capturar eficazmente, de los más simples de modos, la mayor parte de la energía de pulso en un recorrido cerrado, de modo que las medidas de poder para la energía transduction la eficacia de la pulsación endógena observada pudieran ser realizadas. Idealmente, las medidas de alimentación de CC relativas serían realizadas tanto en la entrada como en la salida del sistema, teniendo las pérdidas en cuenta generadas a través de los componentes; este vencería los problemas de medida planteados por la miríada de transformaciones implícitas en la frecuencia variable, amplitud, factor de cresta y valores de ciclo de deber del régimen PAGD, y requirió alguna forma de la rectificación de la salida de tubo invertida.

 

 

Del principio nuestro objetivo era hacer para simplemente como posible. El recorrido temprano que utiliza métodos de rectificación de medio onda conectados en serie a un brazo capacitative (para el aislamiento de corriente continua de los dos paquetes de batería), con el paquete de precio también colocó en serie, mostró recuperación marginales de la energía gastada en la entrada de generador PAGD. Las tentativas en insertar un puente de rectificación de onda llena polar condujeron, como mostrado en Fig.8, a la división del condensador en condensadores C3 y C5, en la entrada de puente de rectificación, y C4 condensador en serie con ambos condensadores, todos los tres que están en una serie ensartan en la paralela con el generador PAGD. En estas condiciones un motor/generador de corriente continua podría ser dirigido continuamente en la misma dirección en la salida transversal (U1 y U2) del puente; pero si esta carga inductiva fue sustituida por CP de paquete de batería (paquete de recuperación de precio), C4 condensador paralelo tuvo que permanecer en el recorrido, para la configuración de diodo o, menos deseablemente, C6 condensador adicional podría sustituir C4 y una un electrodo, preferentemente el cátodo C, al miembro axial del tubo de descarga T, así causando una primera configuración triode como realmente mostrado en Fig.8.  La eficiencia de recuperación de energía de la orden de 15 a 60 % fue obtenida utilizando C6 en esta manera, pero las medidas del potencial y presente de corrientes en la salida del puente de rectificador eran considerablemente inferiores que aquellos valores óptimos obtenidos que usan de C4. Con eficacia, en estas condiciones, la mayor parte de la salida de poder del tubo nunca fue capturada por el recorrido de salida formado al brazo de mano segundo, derecho del sistema y, siendo impedido volver cuando contracorrientes a DP de paquete de paseo por diodos D1 y D4, fueron disipados y absorbidos por el plasma de interelectrodo, calefacción de electrodo y oscilaciones parásitas.

 

 

Las soluciones con este problema fueron exploradas usando el recorrido mostrado en Fig.9, que todavía mantiene que el eslabón de comunicación necesario para la oscilación quasi-sinusoidal del capacitatively almacenó gastos en la entrada y las salidas del puente de rectificación, pero integró las funciones de C4 condensador en el recorrido de rectificación solo, en la forma de C7a de puente de capacitative asimétrico y C7b colocado transversalmente al puente de capacitative formado por C3 y C5 y en la paralela con el precio hacen las maletas CP en la salida de la rectificación tienden un puente sobre D5, D6, D2, D3. 

 

Este segundo el puente de capacitative es tan dispuesto para hacer unir su punto de centro al ánodo un por C5 condensador. Si el miembro axial del Tubo T debiera unirse a la unión de D2 y D3 en vez de en la unión D5-D6, la función de puente C7a y C7b estarían relacionados con el cátodo C por C3 condensador. El puente de capacitative es aislado del paquete de precio cuyo voltaje esto estabiliza, por rectificadores D7 y D8, que también previenen la salida del precio a través de C7a y C7b.

 

Las oscilaciones de cátodo y ánodo generadas por el precio electrostático transduction por C3 y C5 en los postes del paquete de precio son atrapadas por transduction transversal del puente de C7, en las salidas del puente de rectificación, del cual la oscilación tiene que hacerse partida entre las entradas de puente en medio ondas, para transduction electrostático y rectificación de onda llena para ocurrir. De hecho, en estas condiciones, el retiro del puente de C7 suprimirá el fenómeno PAGD, a menos que otras variables de recorrido también sean cambiadas. El puente transversal es así un pedazo esencial de este recorrido nuevo. Las variaciones en el recorrido como mostrado en Fig.10 fueron estudiadas entonces, los primeros dos que son la utilización seleccionable cambian S2 (Fig.9).

 

La presencia del puente de capacitative con eficacia reduce la impedancia dinámica de CP de paquete de precio de modo que el recorrido de salida se acerque a una característica en la cual esto presenta una impedancia muy alta al tubo T en potenciales debajo de un cierto nivel, y una impedancia muy baja en potenciales encima de aquel nivel.

 

Con este recorrido modificado, la recuperación más eficaz de la energía producida por el colapso de los pulsos de PAGD es posible, con el aislamiento más eficaz del recorrido de entrada utilizado para provocar los pulsos. En estas condiciones, la energía capturada por este recorrido en la salida, no está directamente relacionado con esto utilizado en la provocación de los pulsos de la entrada. El logro de esta condición críticamente depende de la capacitancia grande del puente transversal siendo capaz de trasladarse la energía de salida del tubo T en el precio embalan CP.  En estas condiciones, hemos encontrado, como será mostrado abajo, que las corrientes de pulso máximas grandes liberadas por el colapso de los pulsos de PAGD liberaron más energía que es usado para provocarlos, y estas conclusiones parecieron coincidir con otras observaciones (características de amperio de voltio anormales y corrientes de pulso anómalas, etc.) asociado con las fuerzas de reacción de cátodo anómalas que acompañan el régimen de PAGD provocado por emisión autoelectrónico. Los experimentos hasta ahora indican que la salida de poder puede ser aumentada proporcionalmente al valor de serie de C3, C5 y los dos condensadores C7 idénticos.

 

 

El recorrido de Fig.10 puede ser integrado con un recorrido como esto revelado en "el 863" aplicación como mostrado en Fig.11, en el cual una parte de la energía recuperada puede ser desviada por el interruptor S4 en un motor de inducción M1 que tiene el rotor R, a un grado determinado por el ajuste del potenciómetro R4 y el valor seleccionado para C4.

 

El recorrido de Fig.11 puede ser desarrollado adelante como ejemplificado en fig.12 para incluir configuraciones que proporcionan la conmutación que permite al intercambio de las funciones de paquetes de precio y los paquetes de paseo, ello cobrando importancia que el potencial nominal del paquete de paseo debe ser considerablemente más alto que aquel del paquete de precio, el antiguo que tiene que exceder el potencial de avería del tubo a principios de un ciclo PAGD, y éste para ser menos que el potencial de extinción.

 

 

Fig.12 esencialmente representa una copia del recorrido de Fig.11, el dos recorrido que sin embargo comparte dos batería idéntica embala BP1 y BP2, y proveído de un seis poste de dos camino interruptor, los juegos de contacto de que son identificados como S1, S2, S3, S4, S5 y S6. Cuando los contactos están en la posición un tan mostrado, paquete de batería actos de BP1 como un paquete de paseo para ambo recorrido, con la mitad superior (como mostrado) de la batería embalan BP2.

 

El recorrido de Fig.11 puede ser desarrollado adelante como ejemplificado en Fig.12 para incluir configuraciones que proporcionan la conmutación que permite al intercambio de las funciones de paquetes de precio y los paquetes de paseo, ello cobrando importancia que el potencial nominal del paquete de paseo debe ser considerablemente más alto que aquel del paquete de precio, el antiguo que tiene que exceder el potencial de avería del tubo a principios de un ciclo PAGD, y éste para ser menos que el potencial de extinción la formación del precio hace las maletas para el recorrido superior, y el inferior a mitad formación del paquete de precio para el recorrido inferior. Cuando el paquete BP1 es al menos parcialmente descargado, el interruptor es lanzado de modo que los contactos se muevan a la posición B, que invierte la función de los paquetes de batería así permiso de la operación ampliada de los motores en cada recorrido cada vez que el interruptor es lanzado.

 

Basado en datos del fabricante, y utilización de valores corrientes dentro de la variedad de nuestra experimentación como hablado en las siguientes secciones, un ciclo de descarga óptimo para un 6.0 paquete de batería AHr totalmente cargado en 0.300 un empate es 20 horas, como reclamado por el fabricante, y este corresponde a un ciclismo entre 100 % (12.83 V/cell recorrido abierto y voltaje de principio de carga) y <1 % (10.3 voltaje de carga de V/cell) de la capacidad de precio absoluta de la batería.  Incluso aunque el mecanismo de descarga sea un tiempo proceso acumulativo con una función de tronco, la descarga puede, dentro de segmentos de tiempo de 4 a 5 hora (o períodos con 20 % - 25 % de la variedad llena), ser considerado como prácticamente lineal con el tiempo. Este rasgo, o linearisation de la cuesta de descarga, se hacen más marcados con edad progresiva y disminución de la capacidad de almacenamiento absoluta de las células.

 

La proporcionalidad entre el voltaje de recorrido abierto y el porcentaje de la capacidad relativa residual para estas células cuando nuevo (uncycled y todavía envejecido) es más de 98 % uniforme de la retirada de capacidad de precio permisible. En la práctica este traduce en una cuesta que se hace más escarpada con el tiempo, mientras la capacidad de almacenamiento absoluta disminuye. Por su parte, esta capacidad absoluta decreciente de las células causa tiempos de descarga de carga más cortos y su linearisation adicional.

 

Un recorrido en el acuerdo general con Fig.9, empleado en los estudios relatados en este y las secciones siguientes, utiliza un paquete de paseo de 46 12 Plomo de V células de gel ácidas cada uno con un 6.0 que Ah tasa, y un paquete de precio con 28 o 29 12 células idénticas V.  El paquete de precio estaba cycled en todas partes de 11.2 V a 12.8 V/cell (voltajes de recorrido abiertos), dentro de la región proporcional de la cuesta de capacidad relativa, ceder un incremento de capacidad en la orden de 50 % (p.ej de 20 % a 70 %), en todas partes dentro de la variedad de 2 % a 100 % de su capacidad de precio total, asumido por el momento como invariante. El proceso de cobro, más adelante referido como un PAGD dirigido, tomó aproximadamente 20-30 minutos en condiciones óptimas. El paquete de paseo típicamente consumido, en el mismo período del tiempo, 4 % a 11 % de su capacidad total inicial, su voltaje de recorrido abierto que típicamente se cae 0.1 V a 0.2 V por célula después de un PAGD corrió, dentro de la variedad de recorrido abierta de 12.8 V/cell (capacidad relativa de 100 %) y 11.2 V/célula (aproximadamente 2 %).  En la cota de referencia de capacidad de 100 %, el paquete de paseo tendría teóricamente 20 h x 46 células x 12.83 V / célula x 0.3 un = 3.5 kWhs, y el paquete de precio, por ejemplo, 20 h x 29 x 12.83 V / célula x 0.3 un = 2.2 kWhs. Ya que la capacidad por célula es lineal con el voltaje de recorrido abierto dentro de la variedad proporcional, como reclamado por el fabricante, proyectamos el voltaje de recorrido abierto intercepta en la curva proporcional del fabricante a fin de determinar el porcentaje residual de la capacidad relativa total y las horas estándares de la operación dejada, de cualquier medida de voltaje de recorrido abierta experimental.

 

Tres generadores de pulso (un 64 cm2 y dos 128 cm2 las áreas de plato) fueron empleados en estos estudios; ellos fueron hechos funcionar en carreras de PAGD en 1-120 precios de pulso/segundo, dentro de una variedad de presión negativa de 0.2 a 0.8 Torr y con corrientes directas aplicadas de 0.2 a 0.6 A.

 

Ambo paseo y precio embalan células utilizadas que fueron compradas nuevas al mismo tiempo y hacían que la inicial cargara valores de 12.4 a 12.55 V / célula (recorrido abierto). Estas baterías son capaces de densidades de energía de 33-35 WHr/Kg. Sin embargo, los experimentos mostrados en Tabla 5 son seleccionados de una serie que atravesó casi 12 meses, comenzando 6 meses después de la compra; de ahí, la pérdida de la capacidad de almacenamiento absoluta por las baterías había ocurrido en el tiempo intermedio, como una función tanto de edad como de vida de ciclo de carg/descarga.

 

Las medidas del voltaje abierto de paseo (D) o de precio (C) (ver la columna 2, Tabla 5) los paquetes para 8 experimentos separados, toda la utilización de la configuración triode, fueron realizados antes (b) y después (a) un PAGD dirigido (ver columnas 3 y 4), en o 15 o 30 minutos (ver la columna 26) de la relajación de voltaje de recorrido abierta después de que un PAGD dirigido fue terminado. Los voltajes de recorrido abiertos correspondientes por célula son mostrados en la columna 5, y los porcentajes de la capacidad de precio relativa total predicha que resulta de interceptar en la curva proporcional del fabricante son mostrados en la columna 6, Tabla 5.   Los máximos equivalentes para las horas teóricas de la operación dejada son mostrados en la columna 7, el cambio de porcentaje de la capacidad relativa que se levanta cuando una consecuencia de la una o la otra captura de precio de paquete de precio (capacidad ganada) o de la salida de paquete de paseo (capacidad perdida) es mostrada en la columna 8. La traducción de interceptar en unidades de poder cede los valores mostrados en la columna 9, Tabla 5, para el kWh total dejado en cada paquete antes y después de la producción de PAGD, aquellos mostrados en la columna 10 para la potencia verdadera ganada y perdida durante los períodos de la operación (presentado en la columna 12) y aquellos mostrados en la columna 13 para el poder predicho para ser ganado o perdido por hora de la producción PAGD.

 

Sobre la base de los valores de voltaje abiertos experimentales y su intercepta, los valores de kWh netos predichos por hora de la producción de energía PAGD (después de que la deducción de pérdidas mesuradas) y la eficiencia rentable experimental correspondiente (donde rentabilidad = 100 %) son presentados, respectivamente, en columnas 14 y 15. La frecuencia PAGD por segundo es mostrada en la columna 11; el número de 12 células V, en columna 16; la tarjeta de identidad de tubo, en columna 17; el cátodo (y ánodo) área (s), en columna 18; el material de plato, en columna 19; el lastre de entrada utilizado (R1, Fig.9), en columna 20; el tamaño de cada condensador (C3 o C5) del puente de salida de tubo, en columna 21; el tamaño de cada condensador (C7a o C7b) del puente de capacitative transversal, en columna 22; el estado de S4 y así, de la paralela y brazo electromecánico auxiliar (ver Fig.11), en columna 23; la presión atmosférica negativa en columna 24; la distancia de hueco entre los platos, en columna 25; y columnas 27,28 y 29, muestre el estado de los elementos del brazo electromecánico paralelo encendido del recorrido - el condensador de C4 paralelo, la resistencia de entrada de motor R4 y las revoluciones de motor por minuto (midió stroboscopically), respectivamente.

 

De estas figuras de Tabla 5, y utilización de los datos para los dos primeros ejemplos mostrados, calculamos la interpretación predicha del sistema basado en las medidas de voltaje abiertas. En el primer ejemplo, donde el sistema fue dirigido continuamente sin la interrupción, el paquete de precio aumentó el porcentaje de su capacidad total en 43 % (un aumento doble de la capacidad) y, durante el mismo período, el paquete de chofer disminuyó el porcentaje de su capacidad total en 7 % (una disminución aproximadamente de 10 % en la capacidad con relación al porcentaje de la capacidad total residual en el principio, es decir 77 %) (cp. columnas 6 y 8, Tabla 5).   Restando la energía total inicial predicha (0.835 kWhs) disponibles al paquete de precio antes de la carrera experimental (la primera línea de la columna 9, Tabla 5) de la energía total predicha (1.823 kWhs, segunda línea de la columna 9) disponible al paquete de precio después del precio de PAGD dirigido, nos da la energía total ganada por el paquete de precio: 0.988 kWhs (columna 10) en 21.5 minutos (columna 12) de interpretación PAGD continua.

 

A la inversa, restando la energía total final predicha (2.4 kWhs) disponibles al chofer después de la carrera experimental (la cuarta línea de la columna 9, Tabla 5) de la energía total predicha (2.66 kWhs, tercera línea) disponible al chofer antes del precio de PAGD dirigido, nos da la energía total perdida por el paquete de paseo: 0.26 kWhs en 21.5 minutos. Si dividimos la energía disponible total ganada en el paquete de precio, en la energía total perdida por el paquete de paseo, obtenemos un factor de sobra de 3.9., o 388 % del punto de equilibrio (columna 15). El mismo resultado de valores de dividir el % de paquete de precio de la ganancia de capacidad total por el % de paquete de paseo de la capacidad total perdió, y luego abajo-escalando este valor multiplicándolo por el factor de escala típico para los dos paquetes, 29 / 46 = 0.63 veces.

 

En una manera análoga, analizamos los resultados para el segundo ejemplo mostrado en Tabla 5. Aquí, el cargador aumentó el porcentaje de su capacidad total en 45.5 % (un 22.75 aumento de pliegue de la capacidad relativa total estimada) y, durante el mismo período, el chofer disminuyó el porcentaje de su capacidad total predicha en 7 % (sobre una disminución de 17.5 % en la capacidad con relación al porcentaje de la capacidad total residual en el principio, es decir 40 %). Dividiendo la energía disponible total predicha ganada por el paquete de precio (minutos de 0.962 kWhs/18) por la energía total esperada perdió por el paquete de chofer (minutos de 0.246 kWhs/18) obtenemos un factor de sobra de 3.9 veces, o 391 % del punto de equilibrio. Este corresponde a una carrera secuencial interrumpida, total de 18 minutos, cada carrera larga minuto separada por una refrigeración y período de relajación de voltaje de 15 minutos antes de que la siguiente carrera sea realizada, en una frecuencia de PAGD media de 61 secretario privado principal.

 

El análisis de los resultados restantes ilustra como varios PAGD control de parámetros se relacionan para determinar condiciones para el mantenimiento eficaz de un régimen PAGD. La ganancia inferior y la pérdida más alta por tiempo de unidad se registraron para la tercera carrera de Tabla 5, que causa la eficacia rentable inferior de 230 % y un precio de producción de poder neto más pequeño que antes de que (estimaciones de poder de 1.396 kWh/h de la operación PAGD contra 2.387 kWh/h, para la segunda carrera, Tabla 5) ilustren, por ejemplo, el efecto combinado de bajar la presión (0.8 a 0.7 Torr) y dirigir el PAGD continuamente (el efecto calentador), ambos de los cuales deprimen la frecuencia PAGD.   La cuarta carrera de Tabla 5 identifica la sesión continua de un "roto en" el grado más suave de aluminio (columna 19), teniendo una función de trabajo inferior (como determinado del más alto espectro de frecuencia de PAGD) que los platos de H34 más difíciles de los ejemplos anteriores, y muestra que, a pesar del valor de serie de la capacitancia total siendo más alta (5,333 mF contra 4,030 mF para carreras unel a tres), y a pesar de más alto vacío (0.2 Torr), la función de trabajo inferior causa una frecuencia más alta; sin embargo, aunque esta carrera registre una eficacia rentable más alta predicha (310 %) que los experimentos anteriores, estas condiciones causan unos 4 / la estimación inferior de 5 pliegues del poder neto producido, cuando comparado a las tres carreras de PAGD anteriores.

 

PAGD corre 5 y 6, Tabla 5, ilustrar el efecto de encender el brazo electromecánico auxiliar del recorrido mostrado en Fig.11.  El aumento de la cantidad de precio capacitatively desviado en el brazo electromecánico por más alto valores de C4 (columna 27), y aumentando la corriente que alimenta el motor de inducción de jaula de ardilla utilizado bajando R4 (columna 28), causa una captura de poder por el paquete de precio que registra una pérdida de energía (predicho para ser 4 % de 96 % eficiente, que falta de la recuperación rentable), cuando la mayor parte del poder de salida de tubo es gastado en el brazo electromecánico y su efecto de motor. Además, en las condiciones de la acción electromecánica máxima, el desagüe impuesto al paquete de paseo se hace considerable (ver la pérdida en columnas 10 y 13), aun si los valores de C5 y C3 son reducidos, columna 21, Tabla 5).  Estas carreras también ilustran como el motor parece funcionar cuando un generador de inducción eléctrico que tiene revoluciones por minuto valora mucho más alto que los valores sincrónicos prescribidos por la frecuencia del PAGD (columna 29, Tabla 5).

 

La eficacia rentable muy grande de PAGD dirigido 5, Tabla 5, indica que con valores seleccionados de C4 y R4, es posible hacer funcionar el motor en el brazo auxiliar y todavía acumular la energía de exceso de la producción PAGD en el paquete de precio.

 

Las carreras 7 y 8 ilustran resultados obtenidos para 64 platos de cm2, y una distancia de hueco de interelectrodo más corta, para dos presiones (0.8 y 0.5 Torr), el dispositivo siendo abierto a un distribuidor de bomba rotatorio en el primer caso y sellado de la bomba, en el segundo caso. A pesar de más abajo pasan la aspiradora, más alto la frecuencia de pulso (32 contra 5 secretario privado principal) y eficacia rentable (906 % contra e 289 %) registrado por 8 dirigidos cuando comparado para correr 7, es una consecuencia del método de 8 dirigidos

La eficacia rentable muy grande de PAGD dirigido 5, Tabla 5, indica que con valores seleccionados de C4 y R4, es posible hacer funcionar el motor en el brazo auxiliar y todavía acumular la energía de exceso de la producción PAGD en el paquete de precio, que fue interrumpido sistemáticamente antes de 5 períodos de refrigeración pasivos, como en caso de 2 dirigidos, mientras que corren 7 era continuo. Este otra vez causó frecuencias de PAGD medias más altas (en presiones inferiores), una mayor ganancia doble predicha y una pérdida más pequeña doble predicha (columnas 13 y 14) para 8 dirigidos.

 

Fig.13 las curvas de espectáculos que representan las cuestas de los voltajes de relajación de recorrido abiertos, que son lineales con el tronco de tiempo pasaron del cese de la descarga, tanto para paseo como para paquetes de precio, en la misma carrera 8 juego en Tabla 5. El experimento en su totalidad consistió en descargas de medida cargadas de resistencia preliminares y sus voltajes de recorrido abiertos correspondientes a partir del momento de cese de la descarga resistiva (ilustrado, respectivamente, por los cuadrados abiertos de DPT1 durante el tiempo de relajación de paquete de paseo 1, y por los círculos abiertos de CPT1 durante el tiempo de relajación de paquete de precio 1), seguido de sus precios de relajación como consecuencia de la producción PAGD (los cuadrados incubados de DPT2 durante el tiempo de relajación de paquete de paseo 2, y los círculos incubados de CPT2 ya que precio embalan el tiempo de relajación 2), y finalmente, por los precios de relajación de las descargas de medida cargadas de resistencia finales (los cuadrados negros de DPT3 durante el tiempo de relajación de paquete de paseo 3, y los círculos negros de CPT3 durante el tiempo de relajación de paquete de precio 3). Las resistencias de descarga eran 833 ohmios para el paquete de precio, y 2083 ohmios para el paquete de paseo en todos los casos, correspondiente a resistencias R3 y R2, respectivamente, de Fig.9. Esta metodología será examinada en el mayor detalle abajo. Es aparente que, después de cada período de carga, ser este resistivo (CPT1, DPT1, CPT3 y DPT3) o debido a la operación PAGD (DPT2), la cuesta de relajación es positiva; como mostrado de cuestas CPT1 y DPT1, la proporcionalidad de tiempo de tronco de la relajación de voltaje de recorrido abierta, en estas condiciones, tiende a la meseta después de aproximadamente 30 minutos. La excepción a este comportamiento general está en la cuesta de relajación de voltaje CPT2, que es negativo y refleja la acumulación de precio que ocurre en el paquete de precio y obtenido por la captura de la energía producida durante la operación PAGD, provocada por la energía dibujada del paquete de paseo durante el tiempo de carga 2.

 

Como una primera aproximación del poder eléctrico generado y consumido por el sistema de conversión de energía de la invención, el método de voltaje de recorrido abierto anterior es del significado en la exposición de las tendencias básicas implicadas en la interacción de los parámetros de operaciones. Sin embargo, en toda la probabilidad, esto sobrestima los valores actuales del poder eléctrico consumido y generado, para una variedad de motivos. Primero, esto asume que la escala de capacidad relativa de las baterías en el paseo y paquetes de precio es un absoluto acusan la escala de capacidad de una retención de precio máxima invariante, que no es; de hecho, la capacidad de precio absoluta es una variable sujeta a varios factores, como la vida de ciclo, sobrecargando o cobró de menos condiciones, edad de célula, memoria residual y el precio de precio y descarga. De ahí, la inferencia de una escala de tiempo uniforme sobre la base del voltaje/capacidad de recorrido abierto intercepta puede no ser garantizado. Finalmente, esto no integra la disminución de voltaje abierta con el tiempo, y utiliza la carga de especificación corriente como la corriente media con el tiempo.

 

A fin de evitar estos problemas, recurrimos a una variedad de otros métodos de medida. Primero, nos pusimos a comparar el recorrido cerrado, preliminar, medidas de descarga de carga resistiva para precio o para paquete de paseo, en condiciones de la pérdida insignificante del poder, cuando estas medidas eran medios estadísticos (n = 9) tomado, en intervalos iguales, durante los 90 primeros segundos de la descarga de carga, y obtuvieron a ambos justo antes de las carreras de producción PAGD (pero se separó de cada PAGD dirigido por una relajación de voltaje de recorrido abierta de 30 minutos) y sólo después de las carreras (pero igualmente separado por una relajación de 30 minutos). Como un ejemplo de los datos generados por tal acercamiento, Fig.14 ilustra el cambio de las cuestas que indican la pérdida de potencia marginal para el paquete de paseo (de los cuadrados cerrados a los cuadrados abiertos) y aquellos indicando la ganancia del poder para el paquete de precio (de los círculos abiertos a los círculos cerrados), en valores de poder de carga totales actuales.

 

Integración de estas medidas de poder sobre la carga proyectada descarga el tiempo, tomado de la familia de curvas generadas sobre la base del voltaje de carga del fabricante sobre especificaciones de tiempo de descarga, conducidas a una comparación directa de los nuevos valores, como mostrado en Tabla 6, con los valores presentados en Tabla 5, para los tres primeros casos introducidos. Todos los valores de Tabla 6 fueron obtenidos por medidas resistivas del poder que implicó una pérdida de potencia insignificante.  Tabla 6 confirma la equivalencia fundamental de carreras 1 a 3, como ya visto de su análisis correspondiente usando el método de voltaje abierto (ver carreras 1 a 3, Tabla 5). Este nuevo método de valoración de poder también confirma que la pérdida inferior encontrada en 2 utilización dirigida interrumpió la operación PAGD. Mientras la eficiencia rentable utilización con sensatez doblada de este método, las estimaciones de recuperación de consumo de poder eléctrica actual disminuida por unos 2 a factor de 3 pliegues. Así este método de medida de voltaje/amperaje de carga directo de estimar pérdidas de potencia verdadera o ganancias, es un control sobre el método de voltaje abierto antes utilizado.

 

Las medidas directas, instantáneas del voltaje y las características corrientes de la producción PAGD y fenómenos de captura hablados, también fueron realizadas durante carreras de PAGD a juegos diversos de condiciones, incluso todos aquellos descritos en las dos secciones anteriores. En Tabla 7 mostramos estos resultados para dos generadores PAGD que tienen un área de electrodo idéntica (128 cm2) y relacionado con la energía eléctrica capturan el recorrido de tres configuraciones separadas como mostrado en Fig.10A, Fig.10B y Fig.10C y columna 2, Tabla 7. En la configuración de Fig.10C, o la doble configuración de diodo, tanto electrodo platea el acto como cátodos como el miembro axial como el coleccionista de ánodo (experimentos 1-4, para el dispositivo H220 y 13-14, Tabla 7, para el dispositivo H34). En la configuración de Fig.10B, o configuración triode, un plato actúa como el cátodo, el miembro axial como un cátodo auxiliar y el otro plato como un coleccionista (experimentos 5-9, Tabla 7). En la configuración de Fig.10A o solo (plato para platear) configuración de diodo, el miembro axial es desconectado, y la polaridad de los platos permanece como en la configuración triode (experimentos 10-12). Todas las medidas fueron tomadas después de 1 minuto de la operación PAGD de los dispositivos, que eran, en el principio de cada carrera, en la temperatura ambiente. Todos los cátodos habían sido antes forzados con > 2 x 106 pulsos de AGD. El voltaje de recorrido abierto del paquete de precio era, para todos los casos, en 359 a 365 voltios, antes de cada prueba. Las medidas directas de la entrada de PAGD y voltajes de corriente continua de salida y corrientes fueron obtenidas cuando los medios estadísticos de medidas de 10 segundos de largo, y en ningún tiempo hicieron el error estándar del voltaje de plato medio excede 35 voltios.

 

La presión atmosférica dentro del tubo durante estas pruebas es mostrada en la columna 3, Tabla 7, el voltaje de corriente continua de paquete de paseo (X), en la columna 5, el voltaje de corriente continua a través de los platos (Y), en la columna 6, la salida de paquete de paseo corriente (PAGD introducen corriente), en la columna 7, y el paseo hace las maletas la salida de vatios total es mostrada en la columna 8. Las columnas 9 y 10 muestran el voltaje PAGD (PAGD V = (X-Y) / Iav) y el valor del potencial de extinción PAGD en V/cm. Las coordenadas de recuperación (es decir la energía de salida PAGD) encontrado en la salida U1-U2 (Fig.9), son mostrado en columnas 11 a 13, como voltaje de corriente continua de entrada de E1-E2 del paquete de precio, amperaje y vatios de poder, respectivamente. La resistencia deliberada del recorrido entero es dada en la columna 14, las frecuencias PAGD certificadas en columna 16, y condiciones que corren en columnas 17 a 18. La eficacia rentable obtenida por la comparación directa de las figuras de poder eléctricas para el paseo y paquetes de precio, respectivamente, es dada en la columna 15. Este asume, para objetivos de un generalisation de precios de producción de poder con el tiempo, que las medidas cuasi instantáneas, directas aquí obtuvieron puede ser traducido a salidas obtenidas por tiempo de unidad, y así en medidas de Hora de vatio directas.

 

Los datos de carreras 1 a 4 demuestran que, en estas frecuencias PAGD, no hay ninguna diferencia entre la utilización de la conmutación rápida MUR (de 32 nanosegundos) 860 diodos, o diodos de silicio 40HFR-120 regulares, en el puente de rectificación del recorrido de captura de energía eléctrico, y que la frecuencia PAGD varía como una función de la presión atmosférica decreciente.

 

Carreras 5 a 14 espectáculo que, en general, para el mismo tubo, las configuraciones de diodo solas y dobles son las más eficientes, para la misma presión, la configuración de diodo típicamente cede aproximadamente 1.5 a 2 veces eficiencia rentable más grande (cp corre 10-11 y 13-14, con carreras 5-9, Tabla 7). Las acumulaciones más grandes del poder también son registradas en el modo (s) de diodo. Esta tendencia parece ser una función de la función de trabajo catódica mucho inferior de los platos de aluminio, que del tungsteno del miembro axial utilizado como un cátodo auxiliar en la configuración triode. Un rasgo de los datos de estas 14 carreras diferentes es las salidas de poder de exceso consecuentes (columna 15, Tabla 7) y su variedad más estrecha (218 % a 563 %), cuando comparado a aquellos observados con los dos métodos anteriores del análisis experimental.

 

Dirijas 12, Tabla 7, muestra que el encendimiento del brazo electromecánico puede ser realizado sin implicar una pérdida de potencia en el recorrido de captura de PAGD, como antes encontrado para 5 dirigidos, Tabla 5, utilizando el método de voltaje de recorrido abierto. De hecho, con C4 = 8 microfaradios y R4 = 500 ohmios, el motor de inducción de corriente alterna se comporta como un volante eléctrico (p.ej 2800-3000 revoluciones por minuto para 10 entradas de secretario privado principal), mientras el recorrido de captura de energía eléctrico todavía se registra un exceso importante producción de poder eléctrica (compare carreras 11 y 12, Tabla 7).  Las carreras 13 y 14 ilustran como el estado del paquete de precio del precio y su capacitancia inherente afecta tanto frecuencia PAGD como el poder que produce la eficacia del sistema entero: cuando el paquete de precio es reducido de 29 a 19 células, el generador PAGD se adapta reduciendo su frecuencia logarithmically y, mientras el paquete de precio introdujo corriente es mayor que antes, la pérdida de paquete de paseo se hace todavía más grande y la eficacia rentable mucho más abajo (por> 1/2, de 563 % a 228 %). Este es porque el recorrido debe traducir la amplitud PAGD naturalmente más grande en un exceso más grande de la salida corriente, y en este proceso se hace menos eficiente.

 

Si el primer método de medida empleado (el método de recorrido abierto) tuviera que hacer demasiadas asunciones teóricas sobre la interpretación del sistema en condiciones de carga y de ahí sobre su capacidad de precio eficaz, el segundo acercamiento todavía tuvo que suponer un tiempo de descarga invariante y así una capacidad de precio absoluta invariante de parte de los sistemas de batería (paquetes de precio) empleado para la captura que esto se acercó por una operación del integral.  Con el tercer método descrito encima, las asunciones teóricas fueron evitadas salvo que, en estas medidas, la interpretación actual de una batería dada en términos de tiempo, el tiempo de entrega y tiempo de la captura, también no fue ignorada; ninguna cuenta es tomada de la modulación dependiente de tiempo de la frecuencia PAGD, como efectuado por seguro de los parámetros analizados, a saber el estado de paquete de precio del precio, el método de secuenciación las carreras de PAGD (continuo contra interrumpido) y su fenómeno concomitante que calienta efectos, y el estado de precio (voltaje de carga y capacidad corriente) del paquete de paseo. Una medida simple, no insignificante, resistiva del poder perdido por el paquete de paseo, y una medida idénticamente no insignificante del poder ganado por el paquete de precio, para el mismo experimento y el mismo tiempo singular de la producción PAGD, fue realizada repetidamente para confirmar los tres acercamientos anteriores. Para este fin, todos los experimentos fueron diseñados como una serie continua de fases secuenciales:

 

1) Antes de que un PAGD corriera, una descarga resistiva fue medida a través del uno o el otro paquete a lo largo de los períodos de 1 a 3 horas (utilizando el DP y las resistencias CP antes hicieron un informe en la sección de voltaje abierta) y siguió antes de un 15 a 30 minuto la relajación de voltaje de recorrido abierta;

 

2) Entonces, las carreras de PAGD fueron realizadas, continuamente o como interrumpido, secuencias compuestas, y el voltaje (s) de relajación de recorrido abierto correspondiente fue medido, después del cese de PAGD integral dirigido;

 

3) Finalmente, las medidas de descarga resistivas, obtenidas en condiciones idénticas a aquellos registrados antes del PAGD dirigido, fueron realizadas para el uno o el otro paquete, seguido de medidas de precio de relajación de voltaje de batería de fenómeno concomitante.

 

En estas condiciones experimentales, las medidas de poder exactas podrían ser tomadas de un análisis de las curvas de descarga de batería actuales antes y después del PAGD dirigido. Basado en una comparación de las tendencias de curva de la precarrera la descarga resistiva del paseo embalan por aquellos de la postcarrera la descarga resistiva, el poder eficaz dibujado (ΔEc) de la capacidad de poder retirable del paquete de paseo incurrido durante un PAGD dirigido, fue averiguado. Este representa el consumo de poder durante la carrera, y el valor experimental así registrado constituye la figura de potencia verdadera que debe ser emparejada para la rentabilidad para ocurrir. De ahí, el valor rentable iguala, por definición, la entrada de energía eléctrica al sistema. Del mismo modo, una comparación del paquete de precio tendencias de curva de descarga resistivas predirigidas y postdirigidas identificó el poder eficaz (ΔErho) añadido a la capacidad retirable del paquete de precio. Esta cantidad representa la energía eléctrica recuperada durante la carrera. La relación para las dos cantidades es expresada por la ecuación de eficacia rentable:

 

% = ΔErho  / ΔEc x 100

 

Si la eficacia rentable es menos de 100 %, entonces el aparato registra una pérdida neta en la energía eléctrica en el CP con respecto al DP. A la inversa, si la eficacia excede 100 %, entonces hay una ganancia neta en la energía eléctrica en el CP, comparando con esto perdido en el DP. Para objetivos de este análisis, un límite a la capacidad retirable mínima fue colocado, del experimento y de acuerdo con la carga las curvas corrientes del fabricante, en 115 W para el paquete de chofer (corriente media de 0.250 A, corriente mínima de 0.230 A), y en 90 W para el paquete de precio (corriente media de 0.375 A, corriente mínima de 0.334 A), como una función de ambo su tamaño de célula total (respectivamente, 46:29) y la diferencia en las cargas resistivas empleadas para las medidas de descarga. Todos los cátodos habían sido forzados, como descrito antes.

 

Los resultados obtuvieron con este cuarto método, para seis experimentos seleccionados con tres tipos diversos de dispositivos (usando el electrodo diferente platean áreas, longitudes de hueco, y funciones de trabajo de electrodo), configurado ambos en el triode o el diodo (solo) (p.ej. Fig.10B) los arreglos, en las presiones indicadas, son presentados en Tabla 8. En todos los casos, un exceso neto del precio de paquete de batería combinado, expresado como horas de vatio eléctricas, es registrado (columnas 8 y 10, Tabla 8) y la eficiencia rentable son todos> 100 % (columna 10). Los grupos experimentales 1 y 2 otra vez demuestran que, para el mismo cátodo, el método de secuencia PAGD interrumpido del grupo 2 (1 minuto de la función de PAGD, seguida de una relajación de un 15 minuto, etcétera) cede una eficacia rentable más alta debido a las pérdidas inferiores registradas con este plato mínimo que calienta el método (columna 10, Tabla 8). El grupo 3 de Tabla 8, espectáculos que la eficacia de producción de poder PAGD es también más alta para un material de cátodo de función de trabajo inferior (H220 contra H34), siendo sujetado a condiciones autoelectrónicas PAGD en una presión inferior de 4 pliegues que los grupos testigos 1 y 2; sin embargo, la presión inferior deprime la frecuencia y, juntos con el método de secuenciación PAGD interrumpido, esto también baja la pérdida, causando un valor rentable realmente mucho más grande que certificado para los dos grupos anteriores. Los grupos 4 y 5 ejemplifican el efecto dual de la bajada tanto área de plato como la distancia de hueco: el antiguo afecta la frecuencia de acontecimiento PAGD, mientras que éste afecta la amplitud PAGD, y así la eficacia de captura del paquete de precio. A pesar de una función de trabajo catódica prácticamente y operacionalmente idéntico a aquel de grupos 1 y 2, éstos área de plato más pequeña y dispositivos de hueco más cortos utilizados en grupos 4 y 5, la producción del 3 pliegue al 6 pliegue baja salidas de poder netas, así como eficiencia rentable inferior, que los antiguos grupos, en la misma presión. Finalmente, el grupo 6 ejemplifica los resultados obtenidos para la configuración de diodo de plato, donde la frecuencia no es inferior (ningún papel de provocación para el miembro axial), y una pérdida más alta conduce a la eficacia rentable inferior, comparable para aquella del área inferior y grupos de hueco más cortos 4 y 5.

 

A fin de verificar las longitudes de curva de descarga empleadas en estos análisis y experimentalmente establecer la capacidad de precio actual de los paquetes de batería, calibración las descargas resistivas, entre el estado de precio máximo y los límites mínimos elegidos, fueron realizadas para cada paquete con sus resistencias de descarga respectivas R2 y R3 (ver Fig.9).   Estas curvas de calibración de descarga fueron trazadas para la mitad valores de precio máximos mostrados en Fig.15A y Fig.15B, y de la curva producida, hemos determinado las capacidades de medio precio totales de cada paquete de batería para ser 1.033 kWhs (100 % = 2.066 kWhs) para el paquete de paseo y 660 WHr (100 % = 1.320 kWhs) para el paquete de precio. Basado sobre los valores de capacidad (100 %) máximos correspondientes, determinamos los porcentajes actuales de las capacidades de precio relativas mostradas en la columna 5, Tabla 8, que corresponden a los valores experimentales obtenidos. También notamos que las curvas trazadas mostraron dos vez completamente distinta cuestas lineales, la cuesta de la entrega del poder por unidad de tiempo que aumenta muy marcadamente en el acercamiento a los límites de la capacidad retirable permisible, que ocurre en 115 W en R2, y 90 W en R3.

 

Los pre-PAGD dirigen y post-PAGD dirigido, paseo y curvas de descarga de paquete de precio correspondiente a grupos 3 y 6, respectivamente para triode y platean configuraciones de diodo, en Tabla 8, son mostrado en Fig.16 (conduzca paquete) y 17 (paquete de precio), para el grupo 3, y en Fig.18 (conduzca paquete) y Fig.19 (cobre paquete), para el grupo 6. En todos los casos, los símbolos abiertos representan el pre-PAGD curvas de descarga dirigidas, mientras que los símbolos cerrados representan el post-PAGD curvas de descarga dirigidas.

 

Como un control adicional en estos valores, un videographic, el análisis de milisegundo del poder singular simultaneities ocurriendo a ambos finales del sistema (paseo y paquetes de precio) fue realizado para 10 varias segundas muestras de carreras de PAGD diversas. Un ejemplo típico es mostrado en Fig.20, que es una muestra del PAGD dirigido designado como 6 en Tabla 8. Mientras la potencia en vatios de corriente continua de paquete de paseo gastó como introducido a la producción PAGD variada de 36.6 a 57.82 vatios, por un factor de 1.6 veces, la potencia en vatios de corriente continua que entra en el paquete de precio como capturado salida de PAGD variada más pronunciadamente por un factor de 2.7 veces, de 146.4 a 399.6 vatios (todos los metros estaban en las mismas variedades seleccionadas del voltaje y corriente) con el carácter semiperiódico, intermitente de cada emisión singular, aunque dentro de variedades específicas, averiguables tanto para amplitud como para salidas corrientes.

 

Asimilación del comportamiento singular del PAGD en esta muestra, por un tratamiento estadístico de su variación (con n = 64), indica que la eficacia rentable operacional observó durante estas mentiras de período probadas en 485.2 % - 18 % con proyectado 48.3Wh pérdida de paquete de paseo y 221.7Wh ganancia de paquete de precio. Este empareja mejor dicho estrechamente la eficacia rentable de 483 % observada, y el 37.7Wh la pérdida así como la ganancia de 182.2 kWhs para PAGD total dirigido relataron en el grupo 6 de Tabla 8, e indican como cerca son los valores obtenidos por los métodos de medida de poder de descarga resistivos no insignificantes operacionales y extensos empleados.

 

Finalmente, un ejemplo de la correlación entre el paseo embalan el voltaje de carga de PAGD y el precio embalan PAGD cobro del voltaje, como una función de la duración de la intervención que PAGD dirigido entre medidas de descarga resistivas, es mostrado en Fig.21, para el PAGD dirigido correspondiente al grupo 4 de Tabla 8.

 

La utilización del mismo generador de pulso con H200 Al- 128 cm2 platos, en una doble configuración de diodo, y los mismos valores de recorrido (pero con CP = 23 células), tres experimentos fueron conducidos en frecuencias PAGD diferentes, como una función de la presión atmosférica variante. El análisis del chofer embala pérdidas y ganancias de paquete de precio por el método de medida de descarga de carga extenso, como descrito antes, conducido a la determinación del grueso y ganancias netas (respectivamente, sin y con pérdidas incluidas) por pulso, en la milliwatt-hora, para cada frecuencia, así como de las ganancias de poder gruesas y netas por segundo de la operación PAGD. Los resultados son mostrados en Tabla 9. Incluso aunque se observara que el grueso y ganancias netas del poder por pulso aumentaba con la frecuencia decreciente, la ganancia de poder gruesa por tiempo de unidad aumentó con la frecuencia creciente.  Sin embargo, esta última tendencia no necesariamente traduce en una ganancia neta más alta por tiempo de unidad, porque las pérdidas en el paquete de chofer (no mostrado) también aumentan considerablemente con la frecuencia PAGD. Estas pérdidas están en toda la probabilidad relacionada con más retención de energía por el plasma en frecuencias más altas cuando la extinción plasma se hace incompleta. Esperamos que ganancias netas alcancen umbrales óptimos para cualquier tipo dado del juego de configuración de recorrido de valores y dimensiones de generador de pulso.

 

Ciertas observaciones adicionales hechas durante experimentos con la doble configuración de diodo de Fig.10A puede asistir en el entendimiento de la invención.

 

1) Sustitución del aire residual con el gas de argón conduce a más alto frecuencias de PAGD, como notado por nosotros utilizando a 128 cm2 H200 CA platee generador de pulso en la doble configuración de diodo (V = 575). En 1 Torr, el precio de pulsación fue de 20 secretario privado principal en el aire a 1300-1400 secretario privado principal en el argón. Con 29 12V células en el paquete de precio, las corrientes de entrada dejaron de fluir en ello. En estas condiciones, el potencial de tubo a través de los platos se disminuyó y la gota a través de la resistencia de entrada aumentó. El valor de E (= V/d) se hizo más pequeño (tamaño de hueco = 3 cm del plato al coleccionista de ánodo axial), cuando el voltaje de extinción se disminuyó.

 

2) Con frecuencias de 400 secretario privado principal, las corrientes que fluyen en el paquete de precio se cayeron al cero. La sustitución de una recuperación rápida escribe a máquina HFR 120 (1200v, 40A) puente diódico por un tipo MUR 860 (600v, 8A) el puente diódico no tenía ningún efecto. Cuando la amplitud de caídas de oscilaciones de potencial de plato debajo del potencial del paquete de precio, hay también una tendencia de producir descargas de arco. Para corrientes de salida del generador de pulso de vacío para entrar en el paquete de precio, el número de células debe ser reducido de modo que el potencial del paquete de precio sea bastante bajo para admitir las corrientes transformadas. Una reducción de 29 a 23 células permitió que corrientes de 250 mA entraran en el CP, y la reducción adicional a 19 células dobló estas corrientes (por brazo de polaridad).

 

3) Nuestras observaciones muestran que esto basta en estas condiciones (CP de 19 células) para aumentar el vacío, de modo que la frecuencia se disminuya, y el potencial de plato y el aumento de corrientes de entrada de paquete de precio. En 0.1 Torr, las corrientes alcanzadas 1A corriente continua por plato, y en 0.05 Torr, 2A corriente continua.

 

La interconexión entre estos factores indica que el voltaje de extinción es una función de la frecuencia PAGD: más alto la frecuencia PAGD, más abajo el voltaje de extinción, hasta empírico (en el diferencia de predicho) los valores de campo de VAD son alcanzados. Como una consecuencia, el voltaje de principio del paquete de precio debe ser ajustado, variando el número de células que lo forman, de modo que esto esté debajo del voltaje de extinción más bajo del PAGD, para cualquier geometría dada y distancia de hueco.

 

En segundo lugar, cuando el plasma de ión es hecho más enrarecido, la frecuencia de las disminuciones de emisiones, pero los valores máximos del voltaje de salida y corriente por aumento de pulso. Más despacio el PAGD y el más enrarecido la atmósfera, más alto es la energía de salida producida por el sistema con relación a la energía de entrada.

 

El análisis autográfico de cráteres de cátodo PAGD-inducidos en platos de H34 fue realizado, y su diámetro interior medio y profundidad máxima fueron determinados. Los estudios similares fueron realizados para cráteres PAGD-inducidos en el Alzak (marca de fábrica) platos. Los cráteres secundarios característicamente encontrados en platos de Alzak, a lo largo de la irradiación de líneas de fractura del cráter principal, son ausentes en platos de H34; en cambio, en platos de H34, uno observa una superficie puesta áspero que rodea el cráter de emisión, completamente distinto del aspecto áspero original del fin tirado de estos platos de aluminio endurecidos.   También, a diferencia de los cráteres principales Alzak, los cráteres H34 a menudo hacen ocupar un centro convexo por una gotita metálica fundida refrescada, mientras que los cráteres Alzak tenían un cóncavo, ahuecado aspecto. Finalmente, cuando picar que resulta de emisiones catódicas PAGD cubre el cátodo entero, la superficie metálica gana un aspecto áspero muy diferente de su aspecto original. En este proceso, los cráteres de capas metálicas más tempranas se hacen cada vez más cubiertos y erosionados por emisiones subsecuentes del mismo cátodo. Totalmente diferente es el proceso de deposición superficial que ocurre en el ánodo; aquí, la superficie parece hacerse más uniforme, por reflejar y acciones posiblemente abrasivas de aviones a reacción de cátodo. Macroscopically, con períodos aumentados de la operación PAGD, la superficie de ánodo parece más limpia y más pulida.

 

Con los datos obtenidos por el método metallographic de la medida de cráter, estimamos el volumen de metal expulsado del cátodo, asumiendo que el cráter representa una concavidad análoga a un segmento esférico que tiene una base sola (1/6pi x H [3r2 + H2], donde H es la altura del segmento esférico y r el radio de la esfera), desatendiendo el volumen del sobrante de gotita central de la emisión. Lo siguiente es/-medio SEM diámetros de cráter (D), profundidades de cráter (H) y volúmenes máximos (de V) del material metálico sacado para dos tipos de cátodos de aluminio, Alzak y H34 endurecieron el aluminio, sujeto a una entrada alta PAGD corriente:

 

1.  Alzak: D -0.028 cm +/- 0.003; H -0.002 cm +/- 0.0002; V - 6.2 x 10-7 cm3

 

2.  H34: D -0.0115 cm +/- 0.0004; H -0.0006 +/- 0.0001; V - 3.1 x 10-8 cm3

 

En consecuencia, usando platos formados del uno o el otro material con 3 mm de grosor, y así con un volumen de 38.4 cm3 por plato y considerando que sólo 2/3rds del cátodo será usado (una capa de 2 mm del grosor de 3 mm), el número total de pulsos por total de plato (TLT) y vidas (PLT) parciales es teóricamente:

 

1.  Alzak: TLT: 6.2 x 107 pulses; PLT: 4.1 x 107 pulsos;

 

2.  H34: TLT: 1.2 x 109 pulses; PLT: 8.1 x 108 pulsos.

 

Típicamente, un dispositivo H34 puede producir aproximadamente 0.25 kWhs por 10,000 pulsos. El valor correspondiente para un PLT es así mínimo de 1.0 cátodo MWh/Alzak y de 20 cátodo MWh/H34. Cuando el cátodo para cada combinación es sólo 66.7 % consumido, el generador de pulso de vacío puede seguir siendo usado en una configuración inversa, utilizando el otro plato por su parte como el cátodo; así, los valores mínimos estimados se hacen, respectivamente, 2.0 generador de pulso de MWh/Alzak y 40 generador de pulso de MWh/H34. La misma razón fundamental solicita la doble configuración de diodo de Fig.10C.

 

Hemos creado un sistema dos-virado--a-babor para la producción de los acontecimientos de descarga singulares que hemos identificado antes en "el 863" aplicación como un régimen de descarga de brillo anormal pulsatory endógeno donde la descarga plasma es provocada por emisiones electrónicas espontáneas del cátodo. Hemos examinado el funcionamiento de este sistema dos-virado--a-babor a fin de determinar lo que era la entrada de poder eléctrica y características de salida de un régimen PAGD sostenido.  A pesar de las amplias variaciones (de 10 pliegues) en poder neto y eficiencia rentable medida por los cuatro métodos diferentes empleados (medidas de voltaje abiertas, integración de tiempo de medidas de poder insignificantes, medidas de poder operacionales y medidas de poder tiempo real no insignificantes), todos los métodos indican que la presencia de un fenómeno transduction eléctrico anómalo dentro del generador de pulso de vacío, como puede causar la producción en el puerto de salida de la energía eléctrica medida y directamente capturado que es mayor que sería esperado teniendo el respeto a la entrada de energía eléctrica en el puerto de entrada. Con los más exactos de los métodos empleados, hemos encontrado precios de producción de poder PAGD típicos de 200 WHr/hour de la operación PAGD, y éstos pueden alcanzar valores de > 0.5 kWh/h.

 

Las discrepancias entre los métodos utilizados han sido extensivamente examinadas en la sección precedente. Nuestro acercamiento sistemático demuestra que el método el más con frecuencia empleado de medir la capacidad de precio de baterías por los valores de voltaje abiertos es el acercamiento menos confiable para la determinación del poder neto actual perdido o ganado por los paquetes de batería usados en el sistema: cuando comparado a otros tres métodos, esto sobrestima el poder neto consumido y producido por hasta 10 pliegue, así como deformando la eficiencia rentable, en particular en los extremos de operación. Todo esto resulta del enormemente disminuido (50-60 % de la estimación teórica del fabricante) la capacidad de precio eficaz de las células de gel ácidas de plomo empleadas, como determinado experimentalmente de Fig.18 y Fig.19, cuando comparado a los valores de capacidad de precio máximos teóricos que sirven como la escala para las medidas de voltaje abiertas. En otras palabras, la densidad de energía eficaz de las baterías durante estos experimentos era de hecho aproximadamente la mitad del fabricante ha estimado 30 WHr/kg.

 

En estas condiciones actuales de la interpretación de batería, los terceros y cuartos métodos (respectivamente, medidas de poder no insignificantes operacionales y de tiempo real) de consumo de poder y producción resultaron ser el mejor acercamiento para medir tanto entrada de poder eléctrica PAGD como salida, cuando los resultados de ambos métodos emparejaron el uno al otro estrechamente, aunque el antiguo sea un tratamiento estadístico de acontecimientos simultáneos y éste es un tiempo real integración de sus efectos acumulativos.  El segundo método es claramente menos confiable que el tercer o que los cuartos métodos, y este proviene del hecho que las cuestas de consumo de poder de descargas resistivas insignificantes no sólo son muy diferentes de las cuestas de descarga de cuasi estado estacionario (comenzando en > 5 - 15 minutos) de descargas resistivas extensas, sino también su proporcionalidad puede no reflexionar el tiempo real la proporcionalidad del equivalente prolongó descargas resistivas.

 

La ventaja principal del cuarto método consiste en que esto con eficacia tiene la interpretación de tiempo actual en cuenta de las baterías comprendidas por la producción PAGD total y sistema de captura que hemos descrito. Como tal, el método puede tener la desventaja principal del reflejo más las limitaciones de las baterías empleadas (su precio alto de la degradación del valor absoluto de capacidad de precio eficaz total, y eficacia limitada en retener el precio sacado de pulsos de entrada discontinuos) que la indicación de la salida de potencia verdadera. Hay varias posibilidades para la afinación fina del sistema introducido por el trabajo presente, que comienza con la utilización de baterías secundarias u otra escasez de precio o dispositivos de absorción que tienen menos variable o la capacidad de precio actual más fácilmente previsible. 

 

A este respecto, hay dos defectos principales a las baterías usadas para formar paquetes de precio y el paseo; (1) su efecto de memoria significativo (y 2) su diseño para constante, más bien que discontinuo, cobro de corriente continua.

 

Las baterías recientemente desarrolladas usando Níquel Hydride son un ejemplo de un sistema de almacenamiento de precio electrostático que carece de un efecto de memoria de precio sustancial, y sus baterías experimentales están siendo desarrolladas actualmente para la eficacia más alta métodos de cobro intermitentes. Los sistemas de retención de precio electrostáticos que tienen mejor densidades de energía, mejor cobre retentivities y los efectos de memoria insignificantes serán probablemente más eficientes en captura y posesión de la salida de energía por el recorrido. En encarnaciones prácticas de la invención, la eficacia responsable utilización será más importante que measurability, y cualquier dispositivo que usará la energía con eficacia presentando EMF trasero apropiado al sistema puede ser utilizada.

 

El efecto de las características de funcionamiento del paseo y paquetes de precio es sólo un entre muchos parámetros que afectan la operación de la invención. Como mostrado por nuestra investigación extensa del fenómeno PAGD diverso la recuperación de energía de ello por transduction electromecánico como en "el 531" la aplicación, o la captura electrostática como descrito encima, los factores implicados en la modulación de la frecuencia, amplitud y alcanzan su punto máximo las características corrientes del régimen PAGD son complejas. La manipulación de estos factores puede mejorar la recuperación de energía eléctrica, o reducirlo o hasta suprimir PAGD.  Hemos notado hasta ahora numerosos factores que afectan la frecuencia PAGD y unos entre aquellos que también afectan la amplitud PAGD. Aparte de estos factores, los parámetros de recorrido de la porción de puerto de salida del recorrido, además de la naturaleza y las características químicas de las células de batería ya hablaron, el potencial de precio del paquete de precio, las características de los rectificadores en el puente de recuperación con relación al período de frecuencias superresonantes PAGD, y los valores eficaces de los puentes de capacitancia paralelos y transversales pueden influir todos en los resultados conseguidos. Los ciertos factores sin embargo tienen un efecto radical en la operación PAGD, como la distancia de hueco y el potencial de paquete de precio.

 

Una demasiado pequeña distancia de hueco entre el emisor frío (cátodo) y el coleccionista causará una reducción creciente de la recuperación de energía. El potencial presentado por el paquete de precio debe ser menos que la amplitud de voltaje desarrollada por el PAGD, como especificado por una distancia de hueco dada en una presión dada. Un tamaño de paquete de precio demasiado grande con respecto a la amplitud PAGD y la longitud de hueco impedirá la producción PAGD o resultará en frecuencias PAGD muy bajas. En resumen, el precio de absorción de energía y el potencial contrario presentado por el paquete de precio u otro dispositivo de utilización de energía son factores importantes en la operación del recorrido en conjunto, y deberían ser o mantenidos razonablemente constante, o los cambios deberían ser compensados por cambios de otros parámetros de operaciones (como es típico de la mayor parte de recorrido de suministro de energía).

 

Ya que nuestros resultados de prueba indican que la salida de poder eléctrica del recorrido puede ser mayor que la entrada de poder eléctrica al recorrido, el recorrido claramente usa una fuente adicional de la entrada de energía. Mientras no deseamos ser encajonados a cualquier teoría particular de la operación, la discusión siguiente puede ser provechosa en la explicación de nuestras observaciones. Han hablado de estas observaciones en algún detalle de modo que el fenómeno observado pueda ser reproducido, aun si los principios implicados no son totalmente entendidos.

 

En "el 863" "y 531" aplicaciones hemos identificado una novela, régimen de cátodo frío del vacío descarga eléctrica, que hemos llamado la descarga de brillo anormal pulsada (PAGD) régimen. Este régimen, que ocupa la región de descarga de brillo anormal de la curva de amperio de voltio de tubos de descarga convenientes, tiene la propiedad singular de espontáneamente pulsar la descarga de brillo anormal en una manera que viene del tubo y su ambiente de recorrido que constituye un dispositivo de generador de pulso de vacío, cuando es hecho funcionar en las condiciones que hemos identificado. De hecho, cuando estimulado con la corriente directa continua, en tales condiciones, tal recorrido responde con pulsos de descarga de brillo anormales espontáneos que permiten la segregación eficaz de corrientes de salida y entrada.

 

Nos hemos manifestado eléctricamente, metallographically, oscillographically y videographically, como la discontinuidad pulsada resulta de una autolimitación, la emisión de cátodo autoelectrónica que causa erupciones plasma repetidas del cátodo en condiciones del cátodo saturó la entrada corriente. La provocación autoelectrónica del régimen PAGD es así parecida a aquel del pensamiento de mecanismo de emisión alto de campaña para ser responsable de descargas de arco de vacío (régimen de VAD). Sin embargo, bajo el PAGD condiciona hemos definido, este mecanismo es encontrado para funcionar en la región pre-VAD en el campo muy bajo y bajo introducir los valores corrientes directos del promedio, con distancias de interelectrodo muy grandes y en una autolimitación, manera reiterativa.  En otras palabras, el régimen PAGD que hemos identificado ha mezclado características: su corriente contra el potencial (brillo anormal) la curva de descarga no es sólo distinta de aquella de una descarga de arco de vacío, pero el ciclo eléctrico del régimen PAGD sí mismo oscila de acá para allá dentro del potencial y los límites corrientes de la región de descarga de brillo anormal, como una función de la generación plasma alterna y colapso introducido por la secuenciación discontinua del proceso de emisión autoelectrónico. En consecuencia, la presencia intermitente del brillo anormal, así como la segregación observada de los flujos corrientes, es debido a la operación diacrónica de estos focos de emisión de cátodo espontáneos.  El microcráter y los análisis de videographic del PAGD han demostrado la presencia de un avión a reacción de emisión en el origen de cada pulso, un fenómeno que la teoría VAD y el experimento también han identificado. Se ha conocido que aviones a reacción metálicos que provienen en los puntos de cátodo de VADs presentan velocidades hasta, y mayor que 1000 ms/segundos.

 

En la luz del susodicho, el fenómeno de injerto de energía que hemos aislado tendría que ser hecho funcionar, en la escala de microacontecimiento, por las interacciones del avión a reacción de emisión de cátodo con el plasma transformador impulso formado por vórtice en el espacio de interelectrodo. Pueden acercarse a varios aspectos en términos de serie compleja de acontecimientos que constituyen un ciclo completo de la operación, por una microescala. Hay interacciones dentro del cátodo, interacciones en la superficie de cátodo, interacciones entre el avión a reacción de emisión y el glóbulo plasma cerca del cátodo, y finalmente, las interacciones de las distribuciones de ión y electrón que resultan en el plasma de interelectrodo, dentro de límites paralelos.

 

En general, en la presencia de un campo eléctrico, la distribución de potencial cerca del cátodo forma una barrera potencial al flujo del precio electrónico, cuando esta barrera es definida por la energía que los electrones más enérgicos dentro del metal (los electrones de energía Fermi) deben adquirir antes de liberar ellos mismos del potencial de superficie de cátodo, originar un avión a reacción de emisión. Antes de que cualquier electrón libre haga disponible para la conducción en el espacio que linda con el cátodo, ellos deben cruzar el límite planteado por la barrera potencial. Con un campo aplicado débil, la emisión de electrones clásica de un metal sólo puede ocurrir si una energía prácticamente iguala a la función de trabajo del metal es impartido además de la energía Fermi.  En condiciones termiónicas de la emisión, la calefacción del cátodo proporciona la entrada de energía necesaria. Sin embargo, el cátodo frío que la teoría de emisión de campo cuántico de Fowler-Nordheim predijo la existencia de una probabilidad finita para un electrón para cavar por la barrera potencial, cuando el campo aplicado es alto. Las emisiones de electrón de cátodo frío son así posibles, en estas condiciones, en prácticamente niveles de energía de Fermi, cuando el campo alto catalizaría la construcción de un túnel por la barrera potencial estrechando la anchura de barrera para los electrones de energía Fermi. La localización exacta de la emisión dependería entonces de las fluctuaciones aleatorias de campos altos en el cátodo, que fueron producidos por gastos espaciales positivos que le barren en la proximidad.

 

Para la mayor parte de objetivos, esta teoría ha sido la hipótesis trabajadora de los 60 años pasados de estudios de emisión de campaña, que han centrado sobre el mecanismo VAD, a pesar de que los declives de campaña observados son claramente inadecuados para explicar la avería como una función del mecanismo de campaña alto teórico. La teoría Fowler-Nordheim ha sufrido por lo tanto revisiones principales y adiciones, sobre todo explicar el hecho que esto postula, como una condición para la emisión de campo de cátodo frío en electrodos de área grandes, la presencia de campos enormes (>109 V/m) y muy bajo trabaje funciones, ninguno de las cuales nacen por investigaciones VAD experimentales. Algunos investigadores han encontrado que la avería responsable de la emisión de campo de VAD es promovida por la calefacción de Joule y vaporisation de puntas de emisor microscópicas, y que este requiere una densidad corriente crítica (1012 A/cm2), mientras los otros enfatizaron que esta explicación y estos umbrales no sostuvieron para emisores de área grandes y que un efecto de precio espacial de concentrar la distribución de ión cerca del cátodo promovió la avería en estas circunstancias, cuando el campo alcanzó un valor crítico; los factores de realce de campaña grandes (más de mil pliegue) han sido postulados para explicar la discrepancia entre predicciones teóricas y conclusiones experimentales en cuanto a los valores de campo de avería críticos, y los otros se han manifestado como este valor de campaña crítico con eficacia varía con acondicionamiento de electrodo y función de trabajo.

 

El régimen PAGD y sus soportes de mecanismo de emisión autoelectrónicos que autoextinguen como una excepción a la teoría de emisión de campaña alta cuando esto actualmente está de pie con todas sus modificaciones, sobre todo considerando que en este fenómeno somos encarados con una emisión de cátodo que espontáneamente ocurre a través de los huecos grandes en generadores de pulso de área de plato grandes, en valores de campaña muy bajos (abajo a <1 x 104 V/m), como mostrado encima y en "el 863" aplicación. Además, un complot de Fowler-Nordheim (en la forma Log10 (I/V2) contra 1/V) del amperio de voltio PAGD la característica expone una cuesta positiva, más bien que la característica de cuesta negativa Fowler-Nordheim de la emisión de campo de VAD. Sin embargo, los valores de densidad corrientes obtenidos de correlaciones del análisis autográfico del cátodo con un análisis de acontecimiento-oscillogram (corrientes de pulso máximas), indique que la densidad corriente PAGD J puede alcanzar valores de 105 to 107 A/m2 durante el proceso de emisión (los cráteres Alzak más grandes tienen un asociado más abajo J valor), los valores que, al final superior, no alcanzan el 109 A/m2 umbral de densidad corriente requerido por la teoría Fowler-Nordheim. Considerando estas dos observaciones distintas en cuanto a fuerza de campaña y densidad corriente, tenemos que admitir la existencia de un campo bajo, cátodo frío de área grande emisión autoelectrónica dotada con densidades corrientes altas, que no es predicho por la teoría de emisión de campaña corriente.

 

A diferencia del régimen VAD típico, el PAGD no es, ni oscilación de frecuencia alta, tampoco esto ocurre en una manera arbitraria. Esto constituye una energía semiregular, cuasi coherente, periódica transduction qué ciclos entre el cátodo dejan caer límites que son más altos por un factor de 2 a 15 que gotas de cátodo de arco de vacío típicas. La emisión de cátodo intermitente responsable de la frecuencia baja, el comportamiento pulsado del brillo anormal, es también mí extinción y autocomienzo, en las condiciones que hemos definido. Además, también hemos identificado una dependencia nueva e inesperada del precio de pulso periódico sobre el área de cátodo. Este indica la presencia de parámetros de control de emisión de campaña antes no sospechados.  Es probable lo que para y devuelve la pelota las fluctuaciones del campo de preavería polarizado es responsable de sacar las localizaciones particulares de los focos de emisión autoelectrónicos, así como lo que imparte, en una manera parecida a una lente, la energía de campaña deformada necesaria para la liberación superficial de electrones. En este sentido, fluctuaciones de campo magnético o externo, eléctrico (p.ej movimiento de gastos estáticos o de campos magnéticos constantes) inducido por nosotros en potenciales de preavería, emisiones de PAGD provocadas y avería en estos niveles.

 

En general, los estudios de VAD han mostrado que, para electrodos de área grandes, microgeometría, adsorbió capas de gas y los contenido de impureza de gas del cátodo desempeñan un papel en la modulación de la emisión de campaña. En nuestros estudios de PAGD, las interacciones en la superficie de cátodo y a través de la gota de potencial de cátodo son claramente moduladas por:

(1) la naturaleza de gases residuales, como mostrado por nuestro aire contra estudios de Argón;

(2) su presión,

(3) acondicionamiento de electrodo,

(4) función de trabajo y

(5) cuenta de pulso acumulativa, entre otros.

 

El plasma, en la presión controlada por agujero o baja dispositivos de PAGD, tiene tanto sustratos de vapor de gas como metálicos residuales. En dispositivos al principio cerrados en alto a vacíos muy altos (presiones de bomba de difusión), el sustrato residual principal, cuyos aumentos de presencia con el tiempo de la operación, es el vapor metálico liberado del cátodo y no afectado contra las paredes de sobre o el ánodo. Ha sido antes mostrado para por fuera (magnetically o electrostatically) aceleradores plasma pulsados, que la cantidad de gas residual o vapor dejado en el espacio de interelectrodo disminuye con el número creciente de descargas consecutivas y una cantidad creciente de la absorción de aislante de electrodo de gas.  El efecto de tal retiro de gas residual o vapor debe disminuir el vacío de un sobre sellado. Con el vacío alto generadores de PAGD sellados hemos observado que la operación prolongada y chisporrotea - reflejar inducido del sobre causa una desaparición progresiva de la descarga, cuando el potencial de voltaje tenía que provocarlo también aumenta. En el termopar, la frecuencia baja palpitó también puede verse que descargas de brillo anormales aumentan el vacío considerablemente.  Estos resultados sugieren en cambio la presencia de un mecanismo de bombeo en el PAGD que es algo análogo a aquel de chisporrotean bombas de ión, donde la colisión de moléculas de gas ionizadas con el cátodo es responsable del chisporroteo del material de cátodo que cualquiera combina con el sustrato de gas ('gettering' acción) o `enyesa sobre ` las moléculas de gas inertes en el ánodo (un proceso conocido como `entierro de ión `). Éstos son la dos presión básica que reduce acciones de átomos de comprador chisporroteados, en bombas de ión.

 

Sin embargo, en el ión chisporrotean bombas, la iniciación del ciclo es una función de la presencia de electrones de velocidad altos en el plasma de campaña alto de la descarga de brillo, que son necesarios para ionizar las moléculas de sustrato de gas; también, el material de comprador típicamente tiene una función de trabajo alta para la emisión de campaña. De ahí, el chisporroteo es debido al impacto secundario de iones positivos plasma en el cátodo, después de que la ionización plasma ha ocurrido en el espacio de interelectrodo.  Totalmente diferente es el mecanismo de la emisión de electrones espontánea, primaria del cátodo, que es la característica de PAGD de campaña bajo: aquí, el chisporroteo es causado por la emisión electrónica sí mismo y procesos de vaporisation metálicos asistentes. Por artificialmente encajonando los focos de tiroteo a una parte del cátodo, hemos mostrado en la configuración de diodo sola como el chisporroteo inducido del PAGD tiene que ver con el cátodo el mecanismo de emisión autoelectrónico, más bien que con el brillo de cátodo anormal en sí, considerando la localización de chisporroteo en la región de emisión del plato, a pesar de su saturación de brillo de cátodo total.

 

Estas observaciones parecerían así confirmar la hipótesis de un aumento de vacío progresivo con el número acumulativo de pulsos emitidos, eran ello no para el hecho que los experimentos realizados con el agujero controlaron dispositivos (hizo un informe aquí y en estudios anteriores) muestran que, cuando la presión negativa es mantenida por la admisión de agujero equilibrada de aire o argón, los precios de pulso todavía se disminuyen con la cuenta de pulso acumulativa, y no hacen así, ni como una función de un aumento del vacío, ni como una función de sobre reflejar (a menos que este sea tan extenso para establecer la conducción de sobre), pero mejor dicho como una función de procesos (generalmente referido como acondicionamiento) inherente a los electrodos, expresamente, al cátodo. Hemos mostrado adelante que, para tales estados de emisor cambiados, la presión del buque debe ser aumentada, no debido a un vacío creciente (impedido por el agujero de gas controlado), pero debido al efecto que los gases residuales pueden tener en la modulación de la emisión de PAGD de campaña baja.

 

El acondicionamiento de electrodo de PAGD es un proceso dominante de cátodo que resulta de la emisión acumulativa de números altos de pulsos por un cátodo, y ha sido mostrado para ser un factor independiente de la naturaleza y presión del gas residual y parcialmente reversible sólo por la operación con la polaridad de plato invertida, a diferencia de informes del acondicionamiento dominante de cátodo de cobre. Se piensa que el acondicionamiento de electrodo y el aumento de acompañamiento del potencial de avería VAD son debido a la adsorción progresiva de gases residuales, aunque el acondicionamiento dominante de cátodo trate, como el sometimiento del hueco de vacío a descargas consecutivas, han sido mostrado para correlacionar la disminución en la fuerza de impulso plasma con el electrodo outgassing de gases absorbidos o adsorbidos. Además, considerando la acción que pica de la formación de cráter en el cátodo por el régimen PAGD, y, cuando vamos a véase abajo, el enchapado metálico del ánodo, el proceso dominante de cátodo PAGD del acondicionamiento hemos observado con respecto a frecuencia de pulso disminuida y aumento del potencial, sugiere que el aumento aparente de la función de trabajo de cátodo no sea debido a adsorción de gas o absorción. Estos procesos con mayor probabilidad ocurrirán en el ánodo plateado. Es probable que, considerando la presión PAGD observada que reduce el efecto causado por el avión a reacción catódico, cierto outgassing del cátodo ocurre de hecho durante la función de PAGD.

 

Uno también podría esperar que el ánodo, de ser plateado por átomos que chisporrotean, aumentaría su contenido de gas en la película superficial formada. Sin embargo, los experimentos de agujero controlados sugieren en cambio que algún otro tipo de la modificación de la función de trabajo de cátodo ocurra, que es, cuando examinaremos abajo, independiente del estado de gas adsorbido de los electrodos, así como independiente del ión PAGD efecto parecido a una bomba. Sin embargo, hasta en el nivel del ánodo, el PAGD la acción que chisporrotea puede tener efectos contradictorios: esto puede afectar moléculas de hueco de interelectrodo contra el coleccionista, así como liberación, por bombardeo iónico y vaporisation, gases adsorbidos a, o contaminación del ánodo. Si asumimos que la adsorción de gas por el impacto en el coleccionista es el mecanismo predominante, uno podría explicar el aumento del número de sitios de avería por tiempo de unidad, como observado por nosotros para un cátodo invertido de nuevo, si el número de sitios de avería PAGD dependiera de la cantidad de gases adsorbidos, p.ej oxígeno, en el cátodo probado. La recuperación de la función de trabajo de cátodo dependería de la recuperación de precio electrónica del positivamente cargado, adsorbido u ocluyó la capa de gas en el cátodo - por la inversión o como una función de tiempo de la inactividad.

 

La teoría de película superficial “de la doble formación de capa eléctrica en el cátodo” de hecho sostuvo que, bajo pare y devuelva la pelota el destello es un dependiente de efecto fotocatódico sobre la presencia de una película gaseosa encendidamente positivamente polarizada en el cátodo; esta película bajaría el cátodo emissivity disminuyendo el campo entre la superficie de cátodo y el emplomado del brillo de cátodo, a través de la gota de cátodo. Sin embargo, aunque la teoría de película superficial “de la doble formación de capa eléctrica en el cátodo” prediga la bajada del potencial de avería de emisión y el aumento del destello sobre el precio cuando los electrodos son invertidos - cuando el ánodo habría adquirido un precio superficial capaz de afectar el potencial de avería, esto reconoce sin embargo, que el precio de superficie de anodic apenas explica la intensidad observada de los efectos de polarisation.

 

Además, los cátodos no invertidos, condicionados retuvieron su más abajo frecuencias de PAGD en una manera independiente de tiempo, mientras la inversión fue evitada (excluyendo un efecto de recuperación de frecuencia PAGD debido de platear refrigeración, que puede ser tan corta como 15 minutos). El acondicionamiento de PAGD era independiente del tiempo ocioso y aumentó con la cuenta de pulso acumulativa. Además, los pulsos de AGD no son UV descargas de Townsend fotocatódicas, liberando electrones secundarios vía el impacto de ión positivo en el cátodo. Tampoco las emisiones fotocatódicas podrían generar corrientes de la magnitud observada en el PAGD. Finalmente, la descarga de PAGD y los umbrales de avería parecen ser no afectados por UV, aunque ellos puedan estar algo deprimidos por la luz visible, y el mecanismo de emisión en el PAGD es el proceso primario.

 

Retiro o allanamiento de protuberancias y puntas del cátodo de emisión por la acción de la descarga, es un proceso también pensó para desempeñar un papel en el endurecimiento del cátodo o aumento de su función de trabajo de emisión de campaña. Sin embargo, esta explicación puede no ser adecuada para el proceso de emisión PAGD, si consideramos nuestras conclusiones metallographic de una acción de allanamiento de la descarga en el coleccionista. De hecho, parecería que los aplanados, smoother, superficies plateadas, reflejadas y más limpias sujetadas al bombardeo PAGD son la explicación de la capacidad de emisión aumentada observada de cátodos invertidos de nuevo: las superficies de Alzak reflejadas emiten en frecuencias más altas que hacen superficies de H220 y H34 embotadas; las superficies nuevas, pulidas emiten en una frecuencia más alta que hacen picado, roto - en superficies; las superficies de ánodo, nunca antes no utilizado como cátodos pero sujetado a la acción de PAGD prolongada, emiten en frecuencias más altas cuando empleado cuando cátodos, que hacen superficies de cátodo nuevas, idénticas; y los ex-cátodos, empleados durante períodos prolongados como ánodos, recobran una frecuencia de emisión más alta sobre la reutilización como cátodos. Mejor la interpretación de emisión de PAGD de cátodos smoother, comparado con la interpretación de emisión VAD peor del mismo, cuando los cátodos picados (careciendo de protuberancias) son usados, requiere la explicación.

 

El Rakhovsky ha echado un modelo de VAD para puntos de cátodo, que distingue entre el Tipo I puntos (rápidamente moviéndose puntos, lejos del estado estacionario y responsable de formación de cráter), y Tipo II puntos (cuasi inmóvil y cerca estable, pero dejando una pista itinerante sin el signo de la formación de cráter). Mientras que el antiguo obedecería la exigencia Fowler-Nordheim para campos altos (>109 V/m), podría esperarse apenas que éste hiciera así con caídas de voltaje de arco típicas en la orden de 10 V. Otra vez, el análisis autográfico del aspecto de emisión PAGD indica características mezcladas: el punto de cátodo PAGD es un híbrido. Esto se comporta como una inestabilidad intermitente que se marcha solo (p.ej en H34) o arracimado (p.ej en Alzak) cráteres, que son ambos calidades del Tipo I puntos de cátodo; y esto existe en condiciones de campaña bajas (<105 V/m), con las gotas de cátodo de 20 a 150 V, en un modo cuasi coherente, dejando una pista itinerante de cráteres sucesivos haciendo funcionar en las frecuencias más altas, todo de las cuales es propiedades que se acercan a aquellos de un Tipo de VAD II punto de cátodo.

 

Además, el chisporroteo de metal visible macroscopically (debido a la acción explosiva del fenómeno de emisión PAGD) ocurriendo al final superior de la corriente continua permisible la escala de entrada corriente, y la presencia de gotitas metálicas fundidas solidificadas grandes en y alrededor de los cráteres, sugieren modelos que han sido propuestos para la emisión electrónica explosiva. Los modelos de explosión proponen que la creación de una pelota plasma residual delante de una microprotuberancia provoque la gota potencial grande en el foco de emisión anticipado y suficientemente alto resistivo y Nottingham que se calienta de alcanzar >107 A/cm2 densidades corrientes durante el consumo explosivo de estos microemisores. Si la acción explosiva asociada con puntos de cátodo es un efecto auxiliar que se aplica únicamente al vaporisation de la microsaliente de emisión, o una emisión integral y proceso explosivo vaporisation, no parece que puede ser restringido al Tipo de VAD alto de campaña II puntos de cátodo, dado que puede ser igualmente hecho para ocurrir con el punto de cátodo de híbrido de PAGD de campaña bajo, y ser macroscopically observado. En efecto, en la configuración de diodo de plato, es fácil visualizar las explosiones de partícula metálicas que rodean y acompañan los aviones a reacción plasma, cerca de condiciones de límite corrientes superiores. Sin embargo, si debemos asumir que cualquiera de estos modelos se aplica al mecanismo de emisión, en toda la probabilidad, tendríamos que concluir que los sitios de emisión de inicial de PAGD deben ser submicroscópicos (100 a 10 nm), más bien que microscópicos.

 

La resolución limita con nuestro propio examen metallographic de la acción de allanamiento de la descarga de PAGD en el coleccionista nos habría impedido así de descubrir la formación de tales salientes submicroscópicas, así como su presencia en un cátodo "suave" y así deducen su desaparición de un cátodo picado, endurecido; pero si la desaparición de tales submicroprotuberancias era responsable de la modificación observada de la función de trabajo de cátodo, uno también tendría que postular así la existencia de un mecanismo para la regeneración de microbrusquedad (p.ej .. crecimiento de punta) en el ánodo, a fin de explicar la emisión aumentada observada sobre la nueva inversión de cátodo.   Además, esta regeneración tendría que ser activamente promovida por la operación con la polaridad invertida, y este es problemático. El enfoque del campo deformado o ampliado sobre inclusiones alumina en electrodos de hierro puros ha sido demostrado para degradar el voltaje de avería para la emisión de campaña, pero el efecto era mayor para partículas microscópicas más grandes. Si debiéramos aplicar este concepto a nuestro trabajo, esto requeriría la existencia de heterogeneidades microscópicas abundantes de modo inconfundible en las superficies de electrodo cuasi homogéneas empleadas, que no observamos; al contrario, su ausencia sugiere que la microbrusquedad responsable de la emisión de PAGD de campaña baja sea submicroscópica, o que la deformación de campaña responsable de sacar el PAGD es independiente de la presencia de estas protuberancias. Esta última posibilidad debe ser tomada tanto más seriamente, en la luz del hecho que el funcionamiento de PAGD es capaz de cubrir la superficie entera de un emisor con cráteres.

 

Mientras que los potenciales de descarga observados en el PAGD han sido mostrados para ser relativamente independientes de la clase del presente de gas, hay un efecto de gas en el fenómeno PAGD, en particular en lo que concierne su frecuencia, observada cuando el mismo cátodo "agotado" era capaz de precios de emisión mucho más altos cuando expuesto al argón, que airearse. Utilizando la técnica del chisporroteo de tendencia, ha sido demostrado que el número de precio colisiones simétricas (el dependiente sobre el grosor de vaina d y el ión quiere decir el camino libre) en la vaina plasma, que son responsables de la energía inferior picos secundarios en la distribución de energía de ión N (E), en presiones de 0.2 Torr, es considerablemente mayor en el argón que en mezclas de nitrógeno de argón, y así que, en estas condiciones, sobre todo Ar+ y Ar++ los iones afectan el electrodo negativamente influido. En el no equilibrio descargas de RF, las mayores densidades de ión también han sido alcanzadas con el argón, que con el aire. Con respecto a emisiones de campaña, uno esperaría un efecto de gas sólo en cuanto a cambios en condiciones superficiales, aunque tales estudios hayan mostrado efectos contradictorios de argón sobre la función de trabajo de cátodo.

 

En la luz del anterior, y dado que el PAGD es una descarga de emisión y no una descarga que chisporrotea en sí, en el sentido estricto, podemos concebir el papel de átomos de gas inertes en el aumento, como comparado airearnos o nitrógeno, la distribución de densidad de energía de ión en el interfaz de punto de cátodo PAGD con el cátodo revisten al emisor, y así sacan precios de emisión aumentados del cátodo, tirando electrones del metal vía el efecto de campaña. Mientras este es consecuente con el concepto de la deformación enfocada de fluctuaciones de campo de precio espacial que inducen la localización de los focos de emisión, el efecto de argón puede ser observado en el régimen PAGD sobre la variedad entera del Paschen bajo pasan la aspiradora por la curva, y en el mediados de Cooke a la curva de vacío alta, en campos bajos y sin influir negativo. Así, esto no es simplemente una presión alta (ni acondicionamiento de gas) efecto, aun si el efecto de gas en cuestión se aplica a la descripción de una subida de presión local en el interfaz de punto de sitio/cátodo de emisión, que puede desempeñar un papel en realzar el campo local.

 

Considerado juntos, los PAGD sacados por emisión chisporroteando, el enchapado metálico observado del ánodo y el aspecto explosivo de la descarga, sugieren la presencia de un avión a reacción del presente de vapor metálico en la descarga y correr, al contrario del flujo normal de iones positivos, del cátodo al ánodo. Este avión a reacción parece tener propiedades similares al vapor de alta velocidad expulsado del cátodo en un VAD, como primero descubierto por Tanberg con su péndulo de emisión de campaña (Tanberg, R. (1930), "On the Cathode of an Arc Drawn in Vacuum", Phys. Rev., 35:1080) De hecho, se conoce que el proceso de emisión de campaña alto VAD libera, del punto de cátodo, átomos neutros con energías mucho mayores que la energía termal de la descarga de emisión. Este fenómeno anómalo trae en desempeñan el papel de las fuerzas de reacción de cátodo relatadas descubiertas en descargas de arco de vacío (Tanberg, como encima, también Kobel, E. (1930), "Pressure and High Vapour Jets at the Cathodes of a Mercury Vacuum Arc", Phys. Rev., 36:1636), que fueron pensados ser debido al contraflujo de átomos metálicos neutros, del cátodo en el ánodo (alegó que se espera normalmente que iones metálicos apunten el cátodo). En unidades absolutas de los corrientes, este fenómeno de cuadratura corriente ha sido mostrado para alcanzar, en el régimen VAD, las proporciones de la orden de 100 x I2 (ver también los papeles de Aspden referidos abajo).

 

Las interpretaciones tempranas atribuyeron este al cátodo rebotar de <2 % de gas iones positivos plasma sacados por sustrato que golpean el cátodo y neutralizados por precio en el proceso, pero habiendo guardado la mayor parte de su energía termal. El Tanberg creyó en cambio que el contraflujo de partículas neutras responsables de la fuerza de reacción de cátodo era el cátodo sacado, con eficacia, que esto constituyó una interacción longitudinal que actúa en dirección del avión a reacción de arco metálico. Sin embargo, aunque las distribuciones de energía altas secundarias de átomos neutros que emanan del cátodo no tengan energías termales, su distribución modal hace (Davis, W. D. y Miller, H. C. (1969) J. Appl. Phys., 40:2212) además, el contraflujo atómico anómalo principal que acompaña el flujo de electrones de gran energía hacia el ánodo, fue mostrado masa spectrographically para consistir predominantemente en se multiplican ionizado, iones positivamente cobrados del metal de cátodo, más bien que átomos neutros. Si este hiciera más fácil para abandonar la primacía del modelo que rebota, era más difícil ahora para teóricos de emisión de campaña aceptar y explicar las energías altas observadas (voltajes de ión superior a las caídas de voltaje de descarga) y la multiplicidad de ionización alta asociada con estos iones positivos contrasueltos.

 

Este campo de la investigación en efecto ha sido una de las fuentes que montan de pruebas que sugieren que haya algo mal en las leyes presentes de la electrodinámica. La aceleración anómala de iones contrasueltos, y la energía transfiere mecanismos entre alta velocidad o electrones "relativistas" e iones en un plasma (Sethion, J. D. et al, "Anomalous Electron-Ion Energy Transfer in a Relativistic-Electron-Beam-Heated Plasma" Phys. Rev. Letters, Vol. 40, No. 7, pages 451-454), en estos y otros experimentos, ha sido gloriosamente dirigido por la teoría del físico británico y matemático, H. El Aspden, quién primero propuso una formulación nueva de la ley general de la electrodinámica capaz de explicar el efecto del factor de proporción de masas (M/m') en la paralela (y revés) movimiento de acusa de masas diferentes, (Aspden, H. (1969) "The Law of Electrodynamics", J. Franklin Inst., 287:179; Aspden, H (1980) "Physics Unified", Sabberton Publications, Southampton, England. o http://www.free-energy-info.com/P24.pdf). Las fuerzas anómalas que actúan en los iones metálicos contrasueltos provendrían de su interacción de saldo con los electrones de alta velocidad emitidos, como afirmado por la importancia electrodinámica de su diferencial de masas. Este resulta en una asimetría fundamental del flujo plasma entre electrodos, localizados en los interfaces discontinuos del plasma con los electrodos, a saber, en el cátodo espacio oscuro y en la vaina anodic: en el lado de cátodo, los electrones actúan sobre iones, como los electrones emitidos que tienen menos que velocidades iniciales cero, movimiento contra el flujo de ión entrante y en la paralela con el ión y contraflujos neutros; en el lado de ánodo de la descarga, los iones positivos que fluyen hacia el cátodo encaran principalmente el contraflujo entrante de iones positivos y átomos neutros, cuando los electrones de alta velocidad han transferido anormalmente su energía a contracorriente, alta velocidad, iones metálicos catódicos.  Una fuerza de reacción de saldo así resulta en el cátodo, al cual los átomos metálicos que se marchan imparten una fuerza de ímpetu igual, pero sentido contrario, una fuerza que es añadida al ímpetu de cátodo generado haciendo impacto, iones positivos sueltos normales.

 

Además, Aspden confirmó teóricamente la opinión fundamental de las conclusiones experimentales de Tanberg que una fuerza electrodinámica se manifestará a lo largo de la dirección de la descarga flujo corriente, y así, que el contraflujo atómico es un avión a reacción metálico. Aspden adelante demostró que esta asimetría de descargas plasma no implica ninguna violación de los principios de conservación de la energía y cobra la equivalencia, dado que no habrá ninguna fuerza de saldo cuando tales fuerzas anómalas son consideradas en el contexto del sistema entero del precio que debe, necesidad, incluir el marco electromagnético local sí mismo. Tales descargas deben ser vistas como sistemas de energía abierta, en el saldo con su ambiente electromagnético: su apparatuses puede constituir sistemas materialmente cerrados o limitados, pero ellos son físicamente y con energía abren sistemas. Trabajo corriente en la formulación de Aspden de la Ley del Amperio indica que tanto electromagnetismo clásico como relatividad especial no hacen caso exactamente, en el recorrido o en el plasma, las interacciones longitudinales que coexisten con transversales. La posición de ondas de presión longitudinales, de una naturaleza no electromagnética, ha sido antes mostrada en electrones plasma, que no se conformaron a el Bohm y Gross mecanismo de oscilación plasma (Pappas, P. T. (1983) "The Original Ampere Force and Bio-Savart and Lorentz forces", I1 Nuovo Cimento, 76B:189; Looney, D. H. and Brown, S. C. (1954) "The Excitation of Plasma Oscillations" Phys. Rev. 93:965)

 

El acercamiento teórico presente al régimen nuevo de la descarga eléctrica que hemos aislado en dispositivos especialmente diseñados, y a sus características de arco de brillo variadas, sugiere que un similar, del saldo el fenómeno de cuadratura corriente ocurra en el plasma de descarga durante el campo bajo, PAGD provocado por emisión autoelectrónico, y sea responsable del exceso observado de la energía en el sistema experimental descrito en este informe.  Claramente, todas pruebas que hemos aducido indican que hay un componente longitudinal poderoso a PAGD provocado por emisión, es decir que la descarga palpita la característica de este régimen pre-VAD son aviones a reacción longitudinalmente propulsados de electrones de alta velocidad expulsados por cátodo e iones de alta velocidad. Hemos realizado experimentos, en el régimen PAGD de la operación, con miembros axiales muy delgados que se doblan fácilmente cuando colocado en el camino de la descarga, o con ruedas de pala de radiometer-tipo de Crooke, y ambos muestran la presencia de una fuerza longitudinal neta en la descarga plasma que actúa en dirección del ánodo, que confirma la magnitud del contraflujo atómico (ionizado y neutro) el presente durante el PAGD, muchísimo como el péndulo de Tanberg hizo para el VAD.

 

Estas observaciones también coinciden con la acción explosiva del mecanismo de emisión, como lo hemos examinado encima. En este contexto, dos aspectos del PAGD son notables: el hecho que un fenómeno parecido presentar emisión ocurre en valores de campaña bajos, para electrodos de área grandes a través de huecos grandes, y la conclusión que el PAGD debe desplegar un contraflujo en exceso grande de, en toda la probabilidad, ambas partículas catódicas ionizadas y neutras. A la observación de ión contribuciones corrientes al cátodo corriente en la orden de 8 a 10 %, en VADs, le cuesta aplicarse al mecanismo PAGD responsable de las corrientes anómalas y contraflujos observados.   De ahí, deberíamos esperar adelante que característicamente intermitente, o cortó el régimen corriente del PAGD, es un factor principal en la generación de energía desproporcionadamente alta pulsos longitudinales y en el permiso de nuestro sistema de capturar la mayor parte de la salida de energía eléctrica del dispositivo. En toda la probabilidad, el colapso de campaña al final de descarga favorece la colección casi integral del precio plasma, y asegura el transduction de la mayor parte de la energía plasma del pulso (bloqueado, como es, de la corriente atrás por el puerto de entrada al paquete de paseo) al puerto de salida, por la paralela, puente de capacitancia asimétrico que interfaces con el embalse de recuperación de precio (el paquete de precio). El colapso del campo de la descarga también puede ser un factor contribuyente a la aceleración anómala de iones, y al ánodo observado que platea el efecto.

 

Es igualmente posible que tales pulsos longitudinales anormalmente grandes nunca puedan ser observables, para un arreglo dado y escala, encima de frecuencias de umbral de la oscilación; en este sentido, hemos presentado datos que indican que para una geometría dada, encima de frecuencias PAGD específicas, la captura de la energía de sobra se disminuye constantemente en la eficacia hasta que esto se cese totalmente, para un arreglo dado.  El punto en el cual este exceso comienza a disminuirse coincide con el ajuste en de irregularidades dependientes de frecuencia en la secuencia de descarga y, el más importantemente, esto coincide con una reducción del pulso máximo corriente para cada pulso de PAGD. Hemos comentado adelante que el aumento de la frecuencia PAGD encima del punto de sobra cero, para un arreglo dado, manipulando cualquiera de los parámetros de control de frecuencia, provoca el resbalamiento del PAGD en un régimen VAD emplumado lleno, mientras las corrientes de entrada enormemente aumentan y las corrientes de pico de salida enormemente se disminuyen (a niveles de entrada máximos comparables de 10 a 15A).  

 

La transición entre los dos modos de la descarga provocada por emisión, PAGD y VAD, así parece estar relacionada a umbrales ajustables en la frecuencia de las discontinuidades de emisión; en este sentido, es bastante probable que el colapso de campaña plasma desempeña un papel principal en regularización y optimización de las energías anómalas de emisiones de campaña, como en el régimen PAGD. En frecuencias bajas de la emisión de campaña baja, el régimen de emisión es muy discontinuo, diacrónico y regular, ya que esto tiene el tiempo para extinguir totalmente la descarga; de ahí la singularidad PAGD, en la cual las fases de cada pulso de descarga son bien definidas y secuencial.  Encima de una frecuencia alta dada, cuando el ión y la nueva combinación de electrones pasarán más a menudo, antes de que cada uno puede ser coleccionado en los electrodos, la corriente de fusiones de discontinuidades emitidas en una serie continua ruidosa, aleatoria, donde las emisiones simultáneas se hacen posibles y el campo plasma ya no tiene el tiempo para sufrir un colapso y resolver totalmente los pulsos longitudinales. Cualquier energía anómala generada es reducida al mínimo entonces y atrapada en el cuerpo plasma y, en estas condiciones, el régimen VAD finalmente se pone en. Tal modelo explicaría fácilmente por qué los experimentos de VAD de campaña altos realizados hasta ahora nunca han descubierto tales fuerzas anómalas extraordinariamente grandes.

 

Por otra parte, el aspecto cuasi coherente de la descarga sugiere que el hueco de vacío, en el funcionamiento durante el régimen PAGD tanto como un aislante como como un conductor con capacitative y propiedades autoinductivas, sea periódicamente cambiado por polarisations grandes e intensos que son resueltos por la emisión distinta de pulsos longitudinales del cátodo. Es posible que estas oscilaciones no lineales que resultan de depolarisation repentino del hueco de vacío por emisiones explosivas rápidas sacadas en el foco de convección del campo deformado, pudieran estar en la resonancia o cerca de la resonancia con la circuitería externa, pero el efecto más aparente de aumentar la capacitancia en todos los miembros de puente debe aumentar el avión a reacción corriente y la corriente corriente transformada en el paquete de precio.  La variación de amplitud PAGD también presenta, después de la discontinuidad negativa grande, una oscilación creciente en frecuencias resonantes muy altas, que son típicas de corrientes inductivas que cortan en un VAD, antes de que la extinción ocurra. A diferencia del caso inductivo VAD, en ausencia de cualquier bobinas además del alambre enrollar resistencias, las oscilaciones de relajación PAGD que siguen cada pulso sólo extinguen la descarga cuando el potencial de voltaje de las subidas de curva de amplitud encima del voltaje aplicado, como el potencial plasma se cae el más.

 

Considerando la naturaleza completamente no inductiva del recorrido externo utilizado en muchos casos, las propiedades inductivas en pruebas son aquellos del dispositivo de vacío sí mismo. Esto también sugiere que, en ausencia de cualquier necesidad de un campo magnético externo aplicado para el PAGD descarguen para ocurrir coherentemente, es posible que la magnitud de las corrientes generara productos por sí mismo un autocampo magnético significativo. Así, no podemos excluir la posibilidad de una autoorganización de la descarga plasma, que, en el sentido de Prigogine, puede constituir una estructura de dissipative (Prigogine, I. and George, C. (1977), "New Quantisation Rules for Dissipative Systems", Int. J. Quantum Chem., 12 (Suppl.1):177).   Tal autopedido del avión a reacción plasma PAGD es sugerido por la transición experimentalmente observada de estos pulsos del límite saturado corriente de la región de descarga de brillo normal, en el régimen PAGD, como una función de aumentar corriente: puede verse que focos más pequeños de la descarga se aglutinan discontinuamente en conos de emisión más grandes, o en aviones a reacción con un aspecto parecido a un vórtice, cuando la entrada los alcances corrientes un umbral dado.

 

Es posible que, en estas condiciones, la distribución de los portadores de precio y sus fluctuaciones repentinas pueda dar cualquier condición divisoria plasma estable ineficaz y provocar una singularidad en el mecanismo de descarga; este comportamiento no lineal, juntos con cualquier efecto automagnético, podría proporcionar la coherencia radial del flujo plasma a lo largo del camino longitudinal de la descarga. Este concepto es parecido a lo que ha sido propuesto para desvanecerse periódicamente estructuras de solución mandadas a como “instantons”, que representan transiciones de autoorganización entre los dos estados de un sistema.  El PAGD puede estar bien un caso de una estructura de tipo de instanton que tiende un puente sobre el abierto, o propicio, y el cerrado, o aislamiento, los estados del hueco de vacío. Una formulación analítica del problema del flujo plasma del cátodo se mancha al ánodo, que tendría las propiedades automagnéticas y que autoorganizan en cuenta del canal plasma PAGD, sería muy difícil, dado el del saldo fuerza longitudinal, su transferencia de energía anormal y contraflujo asociado, así como el concurso entre collisional y cambios de inercia.

 

El enchapado observado en el ánodo con la mayor probabilidad resulta del impacto de iones contrasueltos (y átomos posiblemente neutros), mientras que picar del (en la localidad fundido) cátodo resulta de la emisión de material metálico vaporizado y electrones, así como, secundariamente, del bombardeo por el incidente iones positivos. La primera acción smoothes la superficie reflejándolo (deposición de átomos sacados por cátodo) y raspándolo, mientras que éste smoothes ello en sitios dando la vuelta sobre concavidades y formando gotitas fundidas sobre refrigeración local, simultáneamente poniéndolo áspero en las periferias de cráter.  Uno podría pensar que este cátodo embastecerse debería bajar el trabajo funcionan y facilitan la descarga, pero los hechos indican que sólo la parte de enfrente debe pasar en vista de cambios del PAGD según la naturaleza y el estado de la superficie de cátodo. Las modificaciones observadas de la función de trabajo de electrodo para PAGD bajo paran y devuelven la pelota la emisión debe estar así relacionada con los efectos moleculares y los efectos de precio de las estas acciones diferentes en los dos electrodos. Parece que para electrodos de plato paralelos grandes, los PAGD bajo paran y devuelven la pelota la emisión es modulada en la naturaleza y, con la mayor probabilidad, en la estructura molecular de la capa superficial metálica del emisor.

 

Hemos ideado así un sistema para la captura, como la electricidad, de la energía de pulsos longitudinales anómalamente enérgicos secuencialmente provocados por emisiones espontáneas de electrones rápidos e iones generados de cátodos de función de trabajo bajos, durante el campo bajo y singularmente mezclamos el régimen PAGD de la descarga eléctrica en vacuo. Para confirmar la susodicha interpretación del flujo anómalo en el fenómeno PAGD observado, la composición de avión a reacción de cátodo, así como los cambios dependientes de tiempo y dependientes de uso que ocurren en los tubos, con presiones negativas selladas diversas y después de la sumisión a la operación de PAGD prolongada, deben ser analizados por la espectroscopía de masas.  Pase lo que pase, el presente de energía de exceso en la fuerza contrasuelta anómala parece provenir de un mecanismo de descarga que con eficacia saca electrones de alta velocidad y átomos constituyentes de una superficie metálica, en campos bajos y con densidades corrientes altas, y es modulado por una multiplicidad compleja de parámetros.

 

El sistema descrito parece transformar eficazmente las discontinuidades de pulso longitudinales no lineales observadas del campo plasma, en condiciones de la saturación corriente del cátodo, porque la autoextinción y las propiedades autorestrictivas de la descarga permiten que la energía del colapso de la descarga sea capturada. El diseño particular de la circuitería, que conecta un puente de rectificación a la cuadratura de puente asimétrica de capacitancias grandes, colocadas en la salida del generador PAGD, permite la captura eficaz. Nuestras conclusiones constituyen pruebas asombrosas para la opinión de Aspden de una necesidad de revisar nuestros conceptos electrodinámicos presentes.   El dual viró el recorrido de tubo de descarga de PAGD a babor que hemos descrito son los primeros sistemas eléctricos de los que sabemos que permiten la explotación eficaz de fuerzas de reacción de cátodo anómalas y tienen la recuperación en cuenta de la energía eléctrica de sistemas que exponen este efecto. Cualquier desequilibrio aparente en la entrada de energía eléctrica al sistema y retirado del sistema por su operador debe ser considerado en el contexto de la serie continua entera en la cual el sistema funciona, dentro de que es esperado que los principios aceptados del saldo de energía serán mantenidos.

 

Además, el sistema de conversión de energía de la invención tiene la utilidad sustancial como un inversor eléctrico que acepta la corriente directa, y proporciona una o varias de una salida corriente directa en voltaje inferior y entrada de frecuencia corriente, variable más alta a motores de corriente alterna, y, por combinaciones convenientes de sistemas de tubo de descarga, sistemas de conversión de corriente continua a corriente continua más flexibles.

 

Como una alternativa a las baterías usadas en los experimentos descritos, un suministro de alimentación de CC puede ser utilizado o, más ventajosamente del punto de vista de implicación de menos pérdidas de transformación, un generador de corriente continua para proporcionar la entrada de energía eléctrica al sistema. Cuando un motor de corriente continua puede ser dirigido directamente de la salida rectificada del recorrido de Fig.9 en El--E2, en el lugar de un paquete de precio de batería, los juegos de motor/generador de corriente continua de características convenientes (en términos de espalda E.M.F. y carga de recorrido) pueden ser usados para cobrar las baterías del paquete de paseo, utilizando la salida PAGD rectificada para conducir el componente de motor de corriente continua del juego.   Este proporciona un simple, una solución de paquete de batería, donde los PAGD introducidos y recorrido de salida son eléctricamente separados por el interfaz de motor/generador de corriente continua: el paquete de paseo está siendo descargado simultáneamente para conducir la producción PAGD, y cobrado por la salida de generador de corriente continua que, por su parte, está siendo conducida por la transformación electromecánica de la salida PAGD rectificada que se acumularía típicamente a un paquete de precio en los experimentos ya descritos. Las limitaciones principales a tal arreglo están en la eficacia de las transformaciones de generador y motor utilizadas.

 

Una fuente de corriente continua pulsada podría ser usada para proporcionar la entrada al recorrido de apropiadamente ser sincronizado, pero el cuidado es necesario para no interferir excesivamente con el mecanismo autoelectrónico de las emisiones de cátodo inducidas del campo.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

FRANKLIN MEAD y JACK NACHAMKIN

 

Patente US 5,590,031     31 de diciembre 1996     Inventors: Franklin Mead & Jack Nachamkin

 

SISTEMA PARA CONVERTIR RADIACIÓN ELECTROMAGNÉTICA

ENERGÍA A ENERGÍA ELÉCTRICA

 

 

Esta patente muestra un sistema para convertir la Energía de Punto cero en el poder eléctrico convencional.

 

 

EXTRACTO

Un sistema es revelado para convertir el punto cero de alta frecuencia energía de radiación electromagnética a la energía eléctrica. El sistema incluye un par de estructuras dieléctricas que son colocadas cerca del uno al otro y que reciben el punto cero de incidente radiación electromagnética. Los tamaños volumétricos de las estructuras son seleccionados de modo que ellos resuenen en una frecuencia de la radiación de incidente. Los tamaños volumétricos de las estructuras son también ligeramente diferentes de modo que la radiación secundaria emitida de ellos en la resonancia, interfiera el uno con el otro produciendo una radiación de frecuencia de latido que está en una frecuencia mucho inferior que aquella de la radiación de incidente y que es dócil con la conversión a la energía eléctrica. Una antena recibe la radiación de frecuencia de latido. La radiación de frecuencia de latido de la antena es transmitida a un convertidor vía un conductor o guía de ondas y convertida a la energía eléctrica que tiene un voltaje deseado y forma de onda.

   

 

US Patente Refs:

3882503    May., 1975        Gamara 343/100.

4725847    Feb., 1988         Poirier               343/840.

5008677    Apr., 1991         Trigon et al.       342/17.

 

 

 

DESCRIPCIÓN

 

FONDO DE LA INVENCIÓN

La invención está relacionada generalmente con la conversión de la energía de radiación electromagnética a la energía eléctrica, y, más en particular, a la conversión de amplitudes de banda de frecuencia altas del espectro de un tipo de radiación conocida como ‘punto cero radiación electromagnética’ a la energía eléctrica.

 

La existencia de punto cero radiación electromagnética fue descubierta en 1958 por el físico holandés M. J. Sparnaay. Sr. Sparnaay siguió los experimentos realizados por Hendrik B. G. Casimir en 1948 que mostró la existencia de una fuerza entre dos platos paralelos no cargados que provinieron de la radiación electromagnética que rodea los platos en un vacío. Sr. Sparnaay descubrió que las fuerzas que actúan en los platos provinieron no de la radiación sólo termal sino también de otro tipo de la radiación ahora conocida como la radiación de punto cero electromagnética clásica.  Sr. Sparnaay determinó que no sólo hizo el punto cero la radiación electromagnética existe en un vacío sino también que esto persistió hasta en una temperatura del cero absoluto. Como esto existe en un vacío, la radiación de punto cero es homogénea e isotropic así como ubicua. Además, ya que la radiación de punto cero es también invariante con respecto a la transformación Lorentz, el espectro de radiación de punto cero tiene la característica que la intensidad de la radiación en cualquier frecuencia es proporcional al cubo de aquella frecuencia. Por consiguiente, la intensidad de la radiación aumenta sin el límite como los aumentos de frecuencia que causan una densidad de energía infinita para el espectro de radiación. Con la introducción de la radiación de punto cero en la teoría de electrones clásica, un vacío en una temperatura del cero absoluto es ya no considerado vacío de todos los campos electromagnéticos.  En cambio, el vacío es considerado ahora como lleno de campos al azar fluctuantes que tienen el espectro de radiación de punto cero. Las características especiales de la radiación de punto cero que son que esto tiene una densidad de energía prácticamente infinita y que es ubicuo (hasta presente en el espacio exterior) lo hacen muy deseable como una fuente de energía. Sin embargo, porque las densidades de energía altas existen en frecuencias de radiación muy altas y porque los métodos convencionales son sólo capaces de convertir o extraer la energía con eficacia o eficazmente sólo en frecuencias inferiores en las cuales la radiación de punto cero tiene densidades de energía relativamente bajas, con eficacia se ha creído dando un toque a esta fuente de energía ser técnicas convencionales no disponibles que usan para convertir la energía electromagnética a formas eléctricas u otras de la energía fácilmente utilizable. Por consiguiente, punto cero energía de radiación electromagnética que puede estar acostumbrado potencialmente al poder arte interplanetario así como asegurar las otras necesidades de la sociedad ha permanecido no enjaezado.

 

Hay muchos tipos de sistemas de arte previos que usan una pluralidad de antenas para recibir la radiación electromagnética y proporcionar una salida eléctrica de ellos. Un ejemplo de un sistema de arte tan previo es revelado en Estados Unidos. Acariciar. El No 3,882,503 a Gamara. El sistema Gamara tiene dos estructuras de antena que trabajan en el tándem y que oscilan por medio de un motor atado a ellos a fin de modular la radiación reflejada de las superficies de antena. Las superficies reflectantes de las antenas también son separadas por una distancia igual a un cuarto la longitud de onda de la radiación de incidente. Sin embargo, el sistema Gamara no convierte la radiación de incidente a la corriente eléctrica para la conversión del incidente radiación electromagnética a otra forma de la energía fácilmente utilizable. Además, la talla relativamente grande de los componentes de sistema Gamara hacen incapaz de resonar en y modular la radiación de frecuencia muy alta.

 

Lo que es por lo tanto necesario es un sistema que es capaz de convertir la frecuencia alta energía de radiación electromagnética en otra forma de la energía que puede ser usada más fácilmente para proporcionar el poder para transporte, calefacción, enfriándose así como varias otras necesidades de la sociedad. Lo que también es necesario es tal sistema que puede ser usado para proporcionar la energía de cualquier posición en la tierra o en el espacio.

 

 

RESUMEN DE LA INVENCIÓN

Esto es un objeto de principio de la invención presente de proporcionar un sistema para convertir la energía de radiación electromagnética a la energía eléctrica.

 

Esto es otro objeto de la invención presente de proporcionar un sistema para convertir la energía de radiación electromagnética que tiene una frecuencia alta a la energía eléctrica.

 

Esto es otro objeto de la invención presente de proporcionar un sistema para convertir el punto cero energía de radiación electromagnética a la energía eléctrica.

 

Esto es otro objeto de la invención presente de proporcionar un sistema para convertir la energía de radiación electromagnética a la energía eléctrica que puede usado para proporcionar tal energía de cualquier posición deseada en la tierra o en el espacio.

 

Esto es otro objeto de la invención presente de proporcionar un sistema para convertir la energía de radiación electromagnética a la energía eléctrica que tiene una forma de onda deseada y voltaje.

 

Esto es un objeto de la invención presente de proporcionar un sistema miniaturizado para convertir la energía de radiación electromagnética a la energía eléctrica a fin de realzar la utilización eficaz de densidades de energía altas de la radiación electromagnética.

 

Esto es un objeto de la invención presente de proporcionar un sistema para convertir la energía de radiación electromagnética a la energía eléctrica que es simple en la construcción para eficacia de coste y fiabilidad de la operación.

 

Esencialmente, el sistema de la invención presente utiliza un par de estructuras para recibir el incidente radiación electromagnética que puede propagarse por un vacío o cualquier otro medio en el cual las estructuras de recepción pueden ser apropiadamente localizadas. El sistema de la invención presente es expresamente diseñado para convertir la energía de punto cero radiación electromagnética; sin embargo, esto también puede ser usado para convertir la energía de otros tipos de la radiación electromagnética. Las estructuras de recepción son preferentemente formadas del material dieléctrico a fin de difractar y dispersar el incidente radiación electromagnética. Además, las estructuras de recepción son de un tamaño volumétrico seleccionado para permitir a las estructuras resonar en una frecuencia alta del incidente la radiación electromagnética basada en los parámetros de frecuencia de la radiación de incidente y las características de propagación del medio y de las estructuras de recepción. Ya que la radiación de punto cero tiene la característica que sus aumentos de densidad de energía como sus aumentos de frecuencia, las mayores cantidades de la energía electromagnética están disponibles en frecuencias más altas. Por consiguiente, el tamaño de las estructuras son preferentemente miniaturizados a fin de producir mayores cantidades de la energía de un sistema localizado dentro de un espacio o el área de un tamaño dado. En este aspecto, más pequeño el tamaño de las estructuras de recepción, mayor la cantidad de energía que puede ser producida por el sistema de la invención presente.

 

En la resonancia, las deformaciones materiales electromagnético inducidas de las estructuras de recepción producen campos secundarios de la energía electromagnética de allí que puede tener densidades de energía evanescentes varias veces aquella de la radiación de incidente. Las estructuras son de tamaños diferentes de modo que los campos secundarios que se levantan de allí sean de frecuencias diferentes. La diferencia en el tamaño volumétrico es muy pequeña de modo que la interferencia entre los dos campos de radiación emitidos, y las estructuras de recepción en las dos frecuencias diferentes produzca una radiación de frecuencia de latido que tiene una frecuencia mucho inferior que la radiación de incidente. La radiación de frecuencia de latido preferentemente está en una frecuencia que es suficientemente baja que puede ser relativamente fácilmente convertido a la energía eléctrica utilizable. En contraste, la radiación de punto cero de incidente tiene sus densidades de energía altas deseables en frecuencias que son tan altas que los sistemas convencionales para convertir la radiación a la energía eléctrica no pueden tan convertir con eficacia o eficazmente la energía de radiación o simplemente no pueden ser usados para convertir la energía de radiación por otros motivos.

 

El sistema de la invención presente también incluye una antena que recibe la radiación de frecuencia de latido. La antena puede ser una antena metálica convencional como un lazo o el tipo de dipolo de la antena o una estructura de cavidad rf que parcialmente encierra las estructuras de recepción. La antena alimenta la energía de radiación a un conductor eléctrico (en caso de un dipolo convencional o el tipo comparable de la antena) o a una guía de ondas (en caso de una estructura de cavidad rf). El conductor o la guía de ondas alimentan la corriente eléctrica (en caso del conductor eléctrico) o la radiación electromagnética (en caso de la guía de ondas) a un convertidor que convierte la energía recibida a la energía eléctrica útil. El convertidor preferentemente incluye un recorrido que sintoniza o el dispositivo comparable de modo que esto pueda recibir con eficacia la radiación de frecuencia de latido. El convertidor puede incluir un transformador para convertir la energía a tener corriente eléctrico un voltaje deseado. Además, el convertidor también puede incluir un rectificador para convertir la energía a tener corriente eléctrico una forma de onda deseada.

 

 

BREVE DESCRIPCIÓN DE LOS DIBUJOS

 

Fig.1 es una vista de plan de las estructuras de recepción y la antena de una primera encarnación del sistema de la invención presente con una vista esquemática del conductor y convertidor de eso y también exposición de la primaria de incidente y emitió la radiación electromagnética secundaria.

 

Fig.2 es una vista delantera de las estructuras de recepción, antena y guía de ondas de una segunda encarnación del sistema de la invención presente con una vista esquemática del convertidor de eso y también exposición de la primaria de incidente y emitió la radiación electromagnética secundaria.

 

 

Fig.3 es una vista de perspectiva de las estructuras de recepción, antena y guía de ondas de la segunda encarnación mostrada en Fig.2 con una vista esquemática del convertidor de eso y también exposición de la primaria de incidente y radiación electromagnética secundaria emitida.

 

 

 

Fig.4 es una vista frontal del sustrato y una pluralidad de pares de las estructuras de recepción y una pluralidad de antenas de una tercera encarnación del sistema de la invención presente con una vista esquemática del conductor y convertidor de eso y también exposición de la primaria de incidente y emitió la radiación electromagnética secundaria.

 

 

 

Fig.5 es una vista superior de algunos componentes de la tercera encarnación del sistema de la invención presente mostrando a dos de la pluralidad de pares de recibir estructuras y dos de la pluralidad de antenas montadas en el sustrato.

 

 

 

Fig.6 es un diagrama de una estructura de recepción del sistema de la invención presente mostrando a un incidente onda plana electromagnética que afecta a la estructura de recepción e ilustración de las direcciones de los vectores de campo magnético y eléctrico de eso.

 

 

 

Fig.7 es un diagrama de un sistema de coordenada esférico como usado en las fórmulas utilizadas en el sistema de la invención presente.

 

 

 

 

Fig.8 es un gráfico mostrando a un parámetro rho imaginario trazado contra un verdadero parámetro rho que ilustra los valores de eso en la resonancia así como valora de eso en además de la resonancia.

 

 

Fig.9 es un gráfico mostrando a una porción de la representación gráfica mostrada en Fig.8 que ilustra los valores de rho verdaderos e imaginarios en o cerca de una resonancia sola.

 

 

DESCRIPCIÓN DETALLADA DE LA ENCARNACIÓN PREFERIDA

Respecto a los dibujos, una primera encarnación de la invención presente es generalmente designada por el número 10. El sistema 10 incluye un primer y segundo medio para recibir 12 y 14 incidente radiación electromagnética 16. Los medios para recibir 12 y 14 son preferentemente un par de estructuras esféricas 12 y 14 que son preferentemente formados de un material dieléctrico. O bien, las esferas 12 y 14 pueden ser estructuras cúbicas o cualquier otra forma conveniente. Las esferas 12 y 14 pueden ser montadas en una fundación conveniente por cualquier medio de montaje conveniente (no mostrado), o las esferas 12 y 14 pueden ser suspendidas de una fundación conveniente por cualquier medio de suspensión conveniente (no mostrado). Las esferas 12 y 14 son preferentemente formadas de un material dieléctrico. Las esferas dieléctricas 12 y 14 dispersan y concentran ondas electromagnéticas. En frecuencias muy bruscamente definidas, las esferas 12 y 14 tendrán resonancias en donde las densidades de energía interna pueden ser cinco órdenes de la magnitud más grande que la densidad de energía del incidente campo electromagnético que conduce las esferas 12 y 14.  En la resonancia, las tensiones electromagnéticas, equivalente con presiones proporcionales a la densidad de energía, pueden causar la deformación material de las esferas 12 y 14 que producen un campo electromagnético secundario. Las esferas 12 y 14 son preferentemente colocadas proximal el uno al otro, como mostrado en Fig.1. Aunque la proximidad de las esferas el uno al otro afecte negativamente las resonancias, "Q" muy alto s de las resonancias de aislar-esfera causa tal adverso afectan ser relativamente pequeño. Sin embargo, la proximidad de las esferas 12 y 14 permite que las esferas se relacionen electromecánicamente que aumenta la magnitud de la radiación secundaria emitida de ellos.

 

El incidente de radiación electromagnético sobre las esferas 12 y 14 que conduce las esferas a la resonancia es preferentemente la radiación de punto cero 16. Sin embargo, otros tipos de la radiación electromagnética también pueden ser usados para conducir las esferas 12 y 14, de ser deseados.

 

El efecto de una esfera dieléctrica como 12 o 14 en un incidente radiación electromagnética como una onda plana de eso es mostrado en Fig.6. La onda plana se propaga en la dirección de eje z y es difractada por la esfera 12 causar dispersar de eso. Este dispersar es comúnmente conocido como Mie dispersarse. La onda de radiación de incidente tiene un componente de vector eléctrico que es en línea recta polarizado en la dirección de eje x y un componente de vector magnético que es en línea recta polarizado en la dirección de eje y.

 

Un incidente de onda electromagnético sobre una estructura produce una oscilación forzada de gastos libres y ligados en synch con el campo electromagnético primario del incidente onda electromagnética. Los movimientos de los gastos producen un campo electromagnético secundario tanto dentro como fuera de la estructura. La radiación electromagnética secundaria que comprende este campo electromagnético secundario es mostrada en Fig.1 y designada por los números 18 y 20. Una antena que es mostrada simplemente como una antena de lazo, pero también puede ser un dipolo o cualquier otro tipo conveniente de la antena, también es mostrada en Fig.1 y designada por el número 22component que es en línea recta polarizado en la dirección de eje y.  Las interacciones mutuas no lineales de las esferas producen la interferencia entre la radiación electromagnética secundaria 18 y 20 productos una radiación de frecuencia de latido 24 que está preferentemente en una frecuencia mucho inferior que la radiación primaria 16. Esto es esta radiación de frecuencia de latido 24 que es deseado para la conversión en la energía eléctrica porque preferentemente es dentro de la variedad de frecuencia de la radiación rf que puede ser convertida en la energía eléctrica por sistemas generalmente convencionales. Así, la radiación 24 recibido por la antena 22 es alimentada vía un conductor eléctrico 26 a un medio para convertir la radiación de frecuencia de latido 24 a la energía eléctrica. Este significa para la conversión es designado por el número 28 y preferentemente incluye un condensador que sintoniza 30 y un transformador 32 y un rectificador (preferentemente un diodo) 34. En vez de la inclusión del condensador 30, transformador 32 y rectificador 34, el convertidor 28 puede incluir o bien a un receptor de radiofrecuencia de cualquier tipo conveniente.

 

El campo consiguiente en cualquier punto es la suma de vector de los campos primarios y secundarios. Para las ecuaciones que siguen, la estructura que recibe la onda de avión de incidente es una esfera de radio tener una constante de propagación k1 colocado en un infinito, medio homogéneo que tiene una constante de propagación k2. La onda de avión de incidente se propaga en la dirección de eje z y es como mostrada en Fig.6.  El sistema de coordenada esférico usado para el vector la onda esférica funciona es mostrado en Fig.7.

 

Nota:  Cuando esta patente contiene tantos carácteres de teclado no estándar, el resto de este documento es producido usando imágenes directas del texto original.